Дипломная работа: Реконструкция СЭС обогатительной фабрики

 В схему замещения прямой последовательности должны быть введены все элементы исходной расчётной схемы, причём при расчёте начального значения периодической составляющей тока несимметричного КЗ асинхронные электродвигатели должны быть учтены сверхпереходными ЭДС и сверхпереходными сопротивлениями.

Схема замещения обратной последовательности также должна включать все элементы исходной расчётной схемы, кроме источников ЭДС. Сопротивления обратной последовательности для асинхронных машин следует принимать равными сверхпереходным сопротивлениям.

Начальное значение периодической составляющей тока однофазного КЗ в килоамперах определяют по формуле

,                       (94)

где    R1, X1 – соответственно суммарное активное и суммарное индуктивное сопротивления прямой последовательности расчётной схемы относительно точки КЗ, мОм;

R0, X0 – соответственно суммарное активное и суммарное индуктивное сопротивления нулевой последовательности расчётной схемы относительно точки КЗ, мОм. Эти сопротивления равны:

R0= R0т + Rр RтА Rкв + Rш Rк R1кб + Rвл Rд

X0= X0т + Xр XтА Xкв + XшX1кб + Xвл ,

где    R0т, X0т – активное и индуктивное сопротивления нулевой последовательности понижающего трансформатора. Для трансформаторов, обмотки которых соединены по схеме /Y0, при расчёте КЗ в сети низшего напряжения эти сопротивления следует принимать равными соответственно активным и индуктивным сопротивлениям прямой последовательности.

Расчёта токов КЗ в сети 0,4 кВ

Рис. 12. Расчётная схема.

1. Проведём расчёт токов КЗ в цепи РУНН – КЛ1 – РШ – АД(скрубер) по расчётной схеме рис. 12.

Рис. 13. Схема замещения.

Составим схему замещения с учётом подпитки от асинхронных электродвигателей показанную на рис 13.

Рис. 14. Эквивалентированная схема прямой последовательности

4. Находим эквивалентную ЭДС источников (фазную)

,                                      (95)

5. Находим эквивалентное сопротивление прямой последовательности расчётной схемы относительно точки КЗ.

6.  Рассчитаем начальное действующее значение периодической составляющей тока трёхфазного короткого замыкания с учётом асинхронных двигателей.

7.  Находим активное и индуктивное сопротивление нулевой последовательности относительно точки КЗ.

8.  Рассчитаем начальное действующее значение периодической составляющей тока однофазного КЗ.

9.  Определяем величину ударного тока КЗ.

10. Величину периодической составляющей и ударного тока КЗ в разных точках электрической сети сводим в таблицу 18.

Расчет токов короткого замыкания приводится в приложении 7.6.

7.6 Проверка выбранных проводников и аппаратов на действие токов КЗ

Проверку автоматических выключателей следует производить по условиям:

Iоткл.ном ³ Iп0;                                                (96)

iвкл ³ iуд;                                             (97)

Проверка проводников по условию соответствия выбранному защитному устройству

,                                         (98)

где  - коэффициент защиты по /[3] табл. 7.6/, представляющий собой отношение длительного тока для провода или жил кабеля к параметру защитного устройства;

  – параметр защитного устройства (ток срабатывания, номинальный ток).

Проверим выключатель QF1 типа ВА75:

Iоткл.ном = 45 кА,

Iп0.к1 = 17,97 кА,

Iном.откл. ³ Iп0.к1 ,

45 кА ³ 17,97 кА.

iвкл = 75 кА,

iуд.к1 = 37,24 кА,

iвкл ³ iуд.к2,

75 кА ³ 37,24.

8. Расчет релейной защиты кабельных линий 6 кВ

В распределительных сетях 6 кВ, имеющих одностороннее питание, предусматривают устройства релейной защиты от междуфазных замыканий и однофазных замыканий на землю. Наиболее распространенным видом защиты от междуфазных замыканий является максимальная токовая защита (МТЗ) и токовая отсечка (ТО)

Расчёт уставок максимальной токовой защиты

Максимальный рабочий ток линии рассчитывается по максимальной суммарной мощности силовых трансформаторов, которые могут питаться по защищаемой линии в нормальном, ремонтном или послеаварийном режимах.

,                                         (99)

А,

Ток срабатывания защиты

,                               (100)

где    kн – коэффициент надёжности, учитывающий погрешность реле и необходимый запас, в зависимости от типа реле /12/;

kсзп – коэффициент самозапуска, значение которого зависит от вида нагрузки и её параметров;

kв – коэффициент возврата реле, в зависимости от типа реле.

 А.

Ток срабатывания реле

                                         (101)

где kсх – коэффициент схемы, равен 1 при соединении ТТ в неполную звезду /12, стр. 20/; k1 – коэффициент трансформации трансформаторов тока.

Для установленных на отходящих КЛ 6 кВ РУ-1 установлены трансформаторы тока типа ТОЛ-10 У3 с Iном. = 300 А

Выбираем реле типа РТВ-I имеющее уставку тока 5 А.

Коэффициенты чувствительности защиты в основной зоне:

                                              (102)

где - минимальное значение двухфазного тока.

Что удовлетворяет условию чувствительности в основной зоне.

Коэффициент чувствительности в зоне резервирования , т. е. при КЗ на шинах низшего напряжения трансформатора должен удовлетворять условию ³1,2. При КЗ на шинах 0,4 кВ значение двухфазного тока КЗ, приведенного к стороне ВН :

Что удовлетворяет условию чувствительности в зоне резервирования.

Замыкание на землю одной фазы в сетях с изолированной нейтралью не является КЗ. Поэтому защиту выполняют действующей на сигнал. Защита выполняется установкой трансформаторов тока нулевой последовательности с действием на устройство сигнализации заземления УСЗ-3М.

Проверка на 10% погрешность трансформаторов тока

Расчет произведем для ТТ типа ТОЛ-10, установленных в РУ-1 на отходящих КЛ 6кВ.

Предельная краткость (k10) расчетного тока (Iрасч) по отношению к первичному номинальному току (Iном.) ТТ:

                                               (103)

Величина тока Iрасч выбирается для МТЗ с зависимой характеристикой

Iрасч = 1,1× Iсогл.,                                  (104)

где Iсогл. – ток, который соответствует току КЗ, при котором производится согласование по времени последующей и предыдущей защит и определяется ступень селективности.

По карте селективности определим Iсогл. = 700 А.

По кривой предельных кратностей сердечника класса Р трансформатора тока типа ТОЛ-10 /15, рис. П-6/ для k10 = 3,85 соответствует допустимая погрешность вторичная нагрузка Zн. доп. = 2,00 Ом.

Наибольшая фактическая нагрузка ТТ для двухфазной двухрелейной схемы /15, табл. 1-5/:

Zн. расч. = 2rпр. + Zp + rпер.,                                       (105)

где rпр. – сопротивление проводов; Zp – сопротивление реле; rпер – сопротивление контактов.

Сопротивление реле РТВ-I при втянутом якоре при установке Iср = 12,5А подсчитывается по выражению:

,                                                   (106)

где S – потребляемая мощность; I – ток, при котором задана потребляемая мощность.

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18