Дипломная работа: Проект централізованого технічного обслуговування маршрутних транспортних засобів на базі філії "ТЕМП-АВТО" відкритого акціонерного товариства "РІВНЕ-АВТО"

де  – зусилля, що припадає на одиницю довжини контакту;

 – приведений модуль першого роду;

 – приведений радіус кривизни в точці контакту.

Величини цих параметрів визначаються з умов:

,

де  – розрахункова обертова сила, момент і потужність;

 ([3] с. 134), так як обидва колеса виготовлені з сталі;

,

де  – радіуси шестерні і колеса;

 – кут зачеплення;

 – ширина колеса.

Підставляючи в вихідну формулу і розв’язуючи відносно міжосьової відстані , отримаємо:

,

де .

Будемо рахувати по моменту на сонячному колесі:

,

де  – відповідно коефіцієнти динамічності і концентрації навантаження;

 – коефіцієнт, який враховує нерівномірність розподілу навантаження між сателітами.

Приймаємо для фланкірованих зубів ([3] с. 135).

При симетричному розміщенні колеса відносно опор ([3] с. 135).

При плаваючих центральних колесах  ([3] с. 135).

Тоді отримаємо:

Допустима контактна напруга залежить в основному від поверхневої твердості матеріалу, його термічної обробки і потрібного терміну придатності передачі. Крім того, залежить від в'язкості мастила, степені точності виготовлення і чистоти поверхні:

.

Матеріал колеса – сталь 40Х з твердістю RC=45ч50. Колесо виготовлене по 7-й степені точності ГОСТ 1643–56 з чистотою робочої поверхні зуба по сьомому класу ГОСТ 2789–59.

 – коефіцієнт, який залежить від твердості поверхні зуба, матеріалу і його термічної обробки.

При RC=50  =190ч240 ([3] с. 136). Приймаємо  =240.

 – коефіцієнт, що враховує в'язкість мастила, визначається графічним методом. В нашому випадку кінетична в'язкість в cct при температурі мастила, що надходить в зачеплення, лежить в межах , то ([3] с. 136).

 – коефіцієнт, який залежить від завершальних операцій. При 10 класі чистоти  ([3] с. 136).

 – число циклів, що відповідає тривалій межі витривалості. Для сталі 40Х з твердістю RC=50  ([3] с. 136).

 – число циклів, що обчислюється за формулою:

.

При реверсивному редукторі з однаковою ймовірністю роботи в обидві сторони загальний час роботи ділиться на 2.

Так як , то приймаємо .

Тоді отримаємо:

.

Коефіцієнт ширини колеса ч ([3] с. 136) найбільш широко розповсюджений для планетарних передач. Приймаємо .

Міжосьова відстань буде рівна:

.

8. Діаметр сонячного колеса

Для планетарних передач міжосьова відстань не являється основним параметром, який визначає габарити редуктора. Тому діаметр розрахункового колеса можна визначати відразу.

З отриманої вище формули

,

і враховуючи що

 і ,

отримаємо:

 або .

Приймаючи ширину колеса , де  – коефіцієнт ширини колеса отримаємо:

.

В нашому випадку при

,

9. Модуль зачеплення.

При ,

,

або

.

При , , .

Приймаємо модуль зачеплення , при , .

Тоді  і

10. Перевірка зубів на згин.

Визначаємо напруження згину

.

Напруження стискання

.

Сумарне напруження

,

де  – обертова сила;

 – крок;

 – кут тиску при вершині зубів;

 – коефіцієнт форми зуба, визначається з виразу

  і .

Рівняння міцності

,

де  – розрахункова обертова сила;

 – коефіцієнт, що враховує вплив перекриття.

Напруження зуба рівне:

.

Замінюючи

,  і ,

отримаємо

.

Звідки

.

Наближено коефіцієнт форми зуба можна визначити по емпіричній формулі, яка має вигляд: .

Для внутрішнього зачеплення, виконаного з 7-ою ступінню точності, можна орієнтовно прийняти  ([3] с. 139).

Допустиме нормальне напруження від згину при реверсивній передачі обчислюється за формулою:

; ч,

і так як , то приймається , де  – межа витривалості зразка на згин при симетричному циклі навантаження;

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 19, 20, 21, 22, 23, 24, 25, 26, 27, 28