Курсовая работа: Расчет на прочность крыла большого удлинения и шасси транспортного самолета АН–148
 мм,  мм.
Может оказаться, что толщина стенки
цилиндра зависит от его локальной прочности в месте приложения к цилиндру
сосредоточенной силы от подкоса.
Однако для решения этой задачи
следует ввести более точную расчетную схему.
Расчет оси колеса на
ресурс
Расчетный изгибающий момент
 кНм.
Диаметр оси подбираем из условия
 ,
которое принимает вид
 м.
Изгибающий момент при единичной
перегрузке
 кНм.
Для максимальных напряжений в оси
 МПа
Величина предела выносливости
гладкого полированного образца из легированной стали
 МПа.
Принимая коэффициент  , учитывающий качество
обработки поверхности детали равным  ,
получаем предел выносливости
 МПа.
С помощью МКЭ (приложение 2) находим
коэффициент концентрации напряжений
 .
Находим предел выносливости детали
 МПа.
Тогда величина
Считая параметры уравнения кривой
усталости равными
 ,  ,
определяем
 .
Определив значения функций  из графиков, [ 1 ] стр.
62,
находим правую часть  корректированной линейной
гипотезы суммирования усталостных повреждений
 .
Долговечность оси колеса  , характеризуемую числом взлётов-посадок
вычисляем по формуле
Значение функции  в соответствии с графиком
равно
 .
Принимая коэффицент запаса по ресурсу
 , найдем минимальный
гарантийный ресурс оси колеса
 посадок.
Приложение 1
148 РЕДУЦИР. ТОЛЩИНЫ
OБЩИE ДAHHЫE M XI YI FI .0040
.7200E+11 29 .0000 .0000
.1000E-14 .0060
-.5500E+09 4 1.0290 .4970
.1387E-01 .0060
-.3440E+09 3 1.2540 .5210
.2780E-02 .0060
.1201E+08 4 1.5570 .5390
.2780E-02 .0060
.1290E+07 2 1.8600 .5760
.2780E-02 .0060
.0000E+00 29 2.1620 .5450
.2780E-02 .0060
.1190E+07 15 2.4650 .5380
.2780E-02 .0060
-.3403E+05 16 2.7670 .5250
.2780E-02 .0060
.2145E+01 3.0700 .5080 .2780E-02
.0060
3.3710 .4860 .2780E-02 .0060
3.6730 .4600 .2780E-02 .0060
3.9750 .4310 .2780E-02 .0060
4.2730 .3990 .2780E-02 .0060
4.5770 .3640 .2780E-02 .0032
4.8020 .3360 .8030E-02 .0072
4.8020 -.1660 .3770E-02
.0072
4.5760 -.1810 .2330E-02
.0072
4.2720 -.2000 .2330E-02
.0072
3.9730 -.2170 .2330E-02
.0072
3.6710 -.2320 .2330E-02
.0072
3.3670 -.2460 .2330E-02
.0072
3.0670 -.2590 .2330E-02
.0072
2.7650 -.2580 .2330E-02
.0072
2.4630 -.2680 .2330E-02
.0072
2.1610 -.2740 .2330E-02
.0072
1.8590 -.2760 .2330E-02
.0072
1.1560 -.2730 .2330E-02
.0072
1.2550 -.2650 .2330E-02
.0052
1.0290 -.2500 .7690E-02
.0080
MX= .11948E+08 MY=
.17681E+07 NZ= .00000E+00 IX= .15907E-02
IY= .10304E+00 FS= .39432E-01 Итераций-
19
ПОТОКИ КАСАТЕЛЬНЫХ HАПРЯЖEHИЯ ГЛАВНЫЕ ЦЕНTPAЛЬНЫЕ
РЕДУKЦИOНHЫE УCИЛИЙ
ДEЙСTBИTEЛЬHЫE Х y КOЭФФИЦИЕНТЫ
-.4989E+05
.3665E+09 -.2683E+01 -.4955E+00
.1007 -.3133E+06
-.3473E+09 -.1674E+01 .4213E-01
1.0060 -.2319E+06
-.3023E+09 -.1450E+01 .7508E-01
.5168 -.1480E+06
-.3069E+09 -.1148E+01 .1051E+00
.3820 -.6102E+05
-.3144E+09 -.8470E+00 .1542E+00
.2704 .2529E+05
-.3113E+09 -.5440E+00 .1353E+00
.3062 .1122E+06
-.3120E+09 -.2410E+00 .1403E+00
.2973 .1993E+06
-.3118E+09 .6128E-01 .1394E+00
.3006 .2866E+06
-.3109E+09 .3647E+00 .1345E+00
.3123 .3738E+06
-.3092E+09 .6664E+00 .1245E+00
.3376 .4609E+06
-.3070E+09 .9692E+00 .1105E+00
.3803 .5480E+06
-.3042E+09 .1272E+01 .9361E-01
.4500 .6354E+06
-.3010E+09 .1571E+01 .7351E-01
.5771 .7213E+06
-.2873E+09 .1876E+01 .5066E-01
.8280 .9070E+06
-.2029E+09 .2102E+01 .3165E-01
1.0060 .7280E+06
.4757E+09 .2122E+01 -.4700E+00
.1347 .6424E+06
.3679E+09 .1897E+01 -.4939E+00
.0992 .5556E+06
.3727E+09 .1594E+01 -.5250E+00
.0947 .4677E+06
.3771E+09 .1296E+01 -.5540E+00
.0910 .3786E+06
.3813E+09 .9947E+00 -.5810E+00
.0878 .2886E+06
.3853E+09 .6915E+00 -.6071E+00
.0850 .1976E+06
.3891E+09 .3923E+00 -.6320E+00
.0826 .1061E+06
.3908E+09 .9050E-01 -.6431E+00
.0816 .1376E+05
.3941E+09 -.2109E+00 -.6651E+00
.0796 -.7929E+05
.3968E+09 -.5124E+00 -.6831E+00
.0781 -.1729E+06
.3989E+09 -.8141E+00 -.6972E+00
.0770 -.2675E+06
.4026E+09 -.1517E+01 -.7222E+00
.0752 -.3617E+06
.4007E+09 -.1418E+01 -.7103E+00 .0761 -.4989E+05
.5140E+09 -.1644E+01 -.7043E+00 .0986 .7110E+06
Равнодействующие нормальных напряжений:
MX= .11844E+08 MY= .18281E+07
NZ=-.73329E+05
Приложение 2
|
