Дипломная работа: Проектирование адиабатной выпарной установки термического обессоливания воды

2.3.10.8 Определим величину температурного перепада в восьмой ступени

где tк=40 оС – температура рассола на выходе из последней ступени.

2.3.10.8.2 Температурный перепад между исходной водой и вторичным паром в восьмой ступени составляет Dtи.в.8

где tисх9=35,33 оС – температура исходной воды на выходе из конденсатора девятой ступени.

2.3.10.8.4 Тогда средний температурный перепад в ступени составит Dtср8

Х.10.9 Определим величину температурного перепада в девятой ступени

2.3.10.9.1 Температурный перепад между исходной водой и вторичным паром в девятой ступени составляет Dtи.в.9

2.3.10.9.2 Среднелогарифмический температурный перепад между оборотной водой и вторичным паром составит Dtохл.9

2.3.10.9.3 Средний температурный перепад в ступени составляет Dtср9

2.3.10.10 Определим средний температурный перепад в конденсаторе паро-воздушной смеси из теплоотводящих ступеней Dtср”

где tSг.п.=101оС – температура насыщения греющего пара.

2.3.11 Вычислим средний температурный перепад в теплоиспользующих ступенях установки Dtср1å

2.3.12 Найдём количество теплоты, переданное воде, поступающей на испарение, в конденсаторах-пароохладителях теплоиспользующих ступеней Q1т

где iв1’=385,44 кДж/кг – энтальпия воды при её температуре на выходе из первой ступени (перед подачей в головной подогреватель) по таблице 2-1 [18];

iк’=192,53 кДж/кг – энтальпия воды на входе в шестую ступень (вода при температуре на выходе из седьмой ступени tк=46 оС) по таблице 2-1 [18].

2.3.13 Среднее количество теплоты, передаваемое воде, поступающей на испарение, в теплоиспользующих ступенях Q1ср

2.3.14 По таблице 4-6 [1] выбираем средний коэффициент теплоотдачи при конденсации пара на горизонтальных трубах с учётом неконденсируемых газов про вакуумметрическом давлении kк1= 3500 Вт/(м2´К).

2.3.15 По найденным величинам найдём среднюю площадь теплопередающей поверхности одного конденсатора-пароохладителя Fк ср

2.3.16 Зная количество теплоты передаваемое в конденсаторах-пароохладителях теплоотводящих ступеней и средние температурные напоры найдём площади теплопередающих поверхностей Fсрi

2.3.16.1 По таблице 4-6 [1] принимаем средний коэффициент теплоотдачи при конденсации пара в теплоотводящих ступенях kкср=2000 Вт/(м2´К).

2.3.16.2 Площадь теплопередающей поверхности конденсаторов седьмой ступени Fк7

2.3.16.3 Площадь теплопередающей поверхности конденсаторов восьмой ступени Fк8

2.3.16.4 Площадь теплопередающей поверхности конденсаторов девятой ступени Fср9

2.3.17 Площадь поверхности теплообмена головного подогревателя составляет Fг.п.

где kг.п.=3500 Вт/м2´К – ориентировочный коэффициент теплопередачи от конденсирующегося пара к жидкости по таблице (4-6) [1];

принимаем в качестве головного подогревателя восемь стандартных конденсаторов 1400КНВ-6-6-М3-0/20-6-2 ГОСТ15121-79 суммарной площадью теплообмена F=6920 м2.

2.3.17 Найдём площади теплопередающих поверхностей конденсаторов оттяжек парогазовой смеси из ступеней испарения полагая, что конденсируется весь пар

2.3.17.1 Задаёмся величиной коэффициента теплопередачи при конденсации пара, содержащего неконденсируемые газы, по таблице 4-6 [1] kк= 1500 Вт/м2´К

2.3.17.2 Площадь теплопередающей поверхности конденсатора теплоиспользующих ступеней Fк1

принимаем стандартный вертикальный кожухотрубчатый конденсатор 1200КНВ-6-6-М1-О/25-6-2 ГОСТ15121-79 площадью поверхности теплообмена F=494 м2.

2.3.17.2 Площадь теплопередающей поверхности конденсатора теплоотводящих ступеней Fк2

принимаем стандартный вертикальный кожухотрубчатый конденсатор 600КНВ-6-6-М1-О/25-6-4 ГОСТ15121-79 площадью поверхности теплообмена F=97 м2.

2.3.18 Найдём поверхность зеркала испарения для каждой ступени fi

2.3.18.2 Для второй ступени поверхность зеркала испарения f2 составит

2.3.18.3 Поверхность зеркала испарения третей ступени f3

2.3.18.4 Поверхность зеркала испарения четвёртой ступени f4

2.3.18.5 Поверхность зеркала испарения пятой ступени f5

2.3.18.6 Поверхность зеркала испарения шестой ступени f6

2.3.18.7 Поверхность зеркала испарения седьмой ступени f7

2.3.18.8 Поверхность зеркала испарения восьмой ступени f8

2.3.18.9 Поверхность зеркала испарения девятой ступени f9

2.3.18.10 Принимаем для всех ступеней площадь зеркала испарения f=28 м2.

2.4 Расчёт количества используемого пара

2.4.1 По имеющимся данным теплового расчёта можно определить необходимое количество греющего низкопотенциального пара в случае использования в качестве рабочего пара различных параметров

2.4.2 Исходя из общего количества греющего пара и по коэффициенту эжекции определим требуемое количество рабочего пара 40 Gр40

2.4.3 Необходимое количество низкопотенциального пара, отработанного в турбинах привода основного оборудования, составит Gн

Gн=Gр40´u=5,25´9=47,25 кг/с=170,1 т/час.

2.4.5 Аналогично определим потребность в паре при использовании в качестве рабочего пара других параметров и сведём полученные результаты в таблицу 5.

Таблица 5 – Зависимость количества греющего пара в зависимости от рабочего пара

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 19, 20, 21, 22, 23, 24, 25