Дипломная работа: Проектирование адиабатной выпарной установки термического обессоливания воды
3.4.11.1 По формуле (1-20) найдём критическую скорость рабочего
потока ар*
где Тр=648 К – абсолютная температура рабочего пара.
3.4.11.2 Критическое сечение рабочего сопла по формуле (2-42) fр*
3.4.11.3 Критический диаметр dр*
3.4.11.4 Выходное сечение сопла fр1
3.4.11.5 Выходной диаметр сопла d1
3.4.11.6 Площадь сечения камеры смешения f3
3.4.11.7 Диаметр камеры смешения d3
3.4.11.8 Длина свободной
струи по формуле (2-55) lс1
где а=0,08 – опытная
константа для упругих сред (стр.50 [23]).
3.4.11.9 Диаметр
свободной струи d4 на расстоянии lс1 от выходного сечения сопла по
формуле (2-56)
d4=1,55´d1´(1+u)=1,55´41´10-3´(1+9)=0,636 м=636мм.
3.4.11.10 Так как d4=363 мм>d3=254 мм, то
входной участок камеры смешения выполняется в виде конического перехода, на
котором диаметр изменяется от 363 мм до 254 мм.
3.4.11.11 При угле
раствора 900 длина входного участка камеры смешения lс2
lс2=d4-d3=(363-254)´10-3=0,109 м=109 мм.
3.4.11.12 Расстояние от
выходного сечения рабочего сопла до входного сечения цилиндрической камеры
смешения lc
lc=lс1+lс2=1,091+0,109=1,2 м=1200 мм.
3.4.11.13 Длина
цилиндрической камеры смешения по формуле (2-60) lk
lk=6´d3=6´0,254=1,524 м.
3.4.11.14 Выходное
сечение диффузора fс определяется по формуле (2-62)
3.4.11.15 Диаметр
выходного сечения dс принимаем Dс=1,400 мм.
3.4.11.16 Определим длину
диффузора lд исходя из угла раствора 8-100 по формуле
(2-61)
Lд=5´(dс–d3)=5´(1,400-0,254)=7,00 м.
3.4.12 Диаметр
трубопровода рабочего пара Dр определим исходя из рекомендуемой
скорости движения wр=50 м/с
принимаем Dр=100 мм.
3.5 Выбор насосов
3.5.1 Насос циркуляционной воды выбираем по производительности,
учитывая, что сопротивление водяного тракта установки не превышает 1,5 кг/м3
Qц=G´3600´uк=1950,5´3600´0,0010078=7077
м3/час,
где uк=0,0010078
м3/кг – удельный объём рассола при температуре на выходе из
последней ступени tк=40 оС.
3.5.2 Насос конденсата греющего пара выбираем также по
производительности, предполагая, что весь пар, подаваемый в головной
подогреватель, конденсируется
Qк=Gг.п.´3600´uк.г.п.=52,45´3600´0,0010437=197,07
м3/час,
где uк.г.п.=0,0010437
м3/кг – удельный объём конденсата.
3.5.3 Вакуум-насос конденсатора теплоиспользующих ступеней выбираем
по величине необходимого вакуума в ступенях меньше Рабс. =20 кПа.
3.5.4 Вакуум-насос конденсата теплоотводящих ступеней выбираем
аналогично, предполагая вакуум в теплоотводящих ступенях более глубоким Рабс.=6
кПа.
3.5.5 Насос обессоленной воды выбирается по производительности и
необходимому напору для передачи воды в заводскую сеть Q=750
м3/час.
3.3.6 Полный перечень насосов, используемых в установке представлен
в таблице 6.
Таблица 6 – Тип и количество устанавливаемых насосов
Назначение |
Тип насоса |
Производительность Q, м/час |
Напор Н, м |
Частота вращения n, 1/мин |
Мощность N, кВт |
К.П.Д. |
Количество |
1 Циркуляционный насос |
Д2500-45 |
2500 |
45 |
730 |
350 |
0,87 |
3 |
2 Насос обессоленной воды |
КсВ-1000-95 |
1000 |
95 |
1000 |
342 |
0,76 |
1 |
3 Насос конденсата греющего пара |
КсВ-200-130 |
200 |
130 |
1500 |
100 |
0,75 |
1 |
4 Насос исходной воды |
Д1250-65 |
1250 |
65 |
1450 |
260 |
0,86 |
1 |
5 Вакуум-насос теплоисполь зующих ступеней |
ВВН1-12 |
360 |
Рабс.=3,07кПа |
1500 |
12,5 |
0,75 |
2 |
6 Вакуум-насос теплоотводящих ступеней |
ВВН1-25 |
1500 |
Рабс.=2кПа |
1500 |
20 |
0,75 |
1 |
4. Электротехническая
часть
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 19, 20, 21, 22, 23, 24, 25 |