Дипломная работа: Проектирование тепловой электрической станции для обеспечения города с населением 190 тысяч жителей
ИТС= 0,075×КТС=0,075×60=4,5×106 у.е./год,
ИЛЭП= 0,034×КЛЭП=0,034×14=0,476×106 у.е./год
– издержки на эксплуатацию тепловых
сетей и ЛЭП.
ЗТЭЦ=61,23 млн у.е./год
Оптимальным, т.е. более
предпочтительным для строительства, является вариант с наименьшими приведенными
затратами. Разность приведенных затрат в 3 … 5% говорит о равной экономичности
вариантов, в этом случае при выборе следует учитывать дополнительные
соображения (освоенность оборудования, перспективность схемы, охрана окружающей
среды, топливно-энергетический баланс и др.).
Соотношение рассчитанных приведенных
затрат Зпр для трех вариантов сравнения показано на диаграмме на рисунке 1.
  Зпр
 50
 25
0 1
2 N
Рисунок 1 – Приведенные затраты
Как видно из диаграммы, наилучшим
является первый вариант, приведенные затраты для него минимальны. Однако, для
более точного сравнения произведем сравнение вариантов оборудования по NPV.
I вариант.
Балансовая стоимость основных фондов:
Сбосн.ф=КТЭЦ+КТ.С.+КЛЭП=229,2+60+14=303,2
млн у.е.
Принятые тарифы на тепловую и
электрическую энергию:
1 кВт. ч=0,045у.е., 1ГДж/ч=13
у.е.
Срок службы станции принимаем Тсл=25лет.
Норма амортизации:
Ра=(1/Тсл).100%=(1/25).100%=4%
Прибыль:
П=Q.Ц-И+Иа
где: Q-колличество выпускаемой
продукции;
Ц-цена продукции;
И-суммарные
годовые издержки.
И=ИпостТЭЦ+ИперТЭЦ+ИТС+ИЛЭП=16,47+85,56+4,5+0,48=107
млн у.е.
П=45.3,88+13.1,65..1,16-107+12,13=98,22у.е./год
Чистая дисконтированная стоимость:
I=Cбосн.ф-Са=303,2-15,16=288,04
млн у.е.
Принимаем процентную ставку r =30%
Принимаем процентную ставку r =20%
Принимаем процентную ставку r =10%
II вариант.
Балансовая стоимость основных фондов:
Сбосн.ф=КТЭЦ+КТ.С.+КЛЭП=235,2+60+14=309,2
млн у.е.
Принятые тарифы на тепловую и
электрическую энергию:
1 кВт. ч=0,045 у.е., 1ГДж/ч=13
у.е.
Срок службы станции принимаем Тсл=25лет.
Норма амортизации:
Ра=(1/Тсл).100%=(1/25).100%=4%
Прибыль:
П=Q.Ц-И+Иа
где: Q-колличество выпускаемой
продукции;
Ц-цена продукции;
И-суммарные
годовые издержки.
И=ИпостТЭЦ+ИперТЭЦ+ИТС+ИЛЭП=16,8+94,2+4,5+0,48=116
млн у.е.
П=45.3,64+13.1,8..1,16-116+12,37=87,3
у.е./год
Чистая дисконтированная стоимость:
 I=Cбосн.ф-Са=309,2-15,46=293,74
млн у.е.
Принимаем процентную ставку r =30%
Принимаем процентную ставку r =20%
Принимаем процентную ставку r =10%
NPV
250-
  I
II
| |
| r,%
10 20 30
-250-
рис.1. Графики NPV для I и II вариантов.
2. Выбор и расчет принципиальной тепловой схемы
энергоблока
Принципиальная тепловая схема (ПТС)
электростанции определяет основное содержание технологического процесса
выработки электрической и тепловой энергии. Она включает основное и
вспомогательное теплоэнергетическое оборудование, участвующее в осуществлении
этого процесса и входящее в состав пароводяного тракта.
Принимаем существующую схему
турбоустановки Т-250-240 номинальной мощностью 250 МВт, рассчитанной на
параметры свежего пара 23,54 МПа и 540 °С и давление в конденсаторе 4,9 кПа.
Частота вращения турбины 50 1/с. Турбина имеет двухступенчатый теплофикационный
отбор, обеспечивающий тепловую нагрузку 1381,4 ГДж/ч.
Важным достоинством турбины является возможность
работать с максимальным расходом пара 1000 т/ч, обеспечивающим мощность 305 МВт
при конденсационном режиме. Это позволяет не только эффективно использовать
турбину в начальный период эксплуатации, когда тепловые сети еще готовы не
полностью, но и активно привлекать ее к покрытию переменной части графика
нагрузки в летний период, когда тепловая нагрузка мала
Свежий пар проходит ЦВД,
промежуточный перегреватель котла, ЦСД-I и ЦСД-II. За
26/35-ой ступенью ЦСД-II,
параллельно осуществляется верхний теплофикационный отбор на II ступень
сетевого подогревателя, давление в котором может изменяться в пределах 59—200
кПа.Отбор на I ступень сетевого подогревателя
осуществляется параллельно и взят за 28/37 ступенью ЦСД-II.
Из ЦНД пар поступает в конденсатор,
разделенный по пару вертикальной перегородкой на две половины. Каждая из них
присоединяется своим переходным патрубком к соответствующему потоку ЦНД, имеет
свой основной и встроенный теплофикационный пучок для подогрева сетевой или подпиточной
воды. Обе половины конденсатора по охлаждающей воде соединены последовательно;
таким образом, он является двухсекционным двухходовым конденсатором,
обеспечивающим повышение экономичности турбоустановки на 0,15—0,3 % по
сравнению с односекционным конденсатором.
Система регенеративного подогрева
питательной воды включает, кроме холодильников эжекторов и эжекторов уплотнений
пять ПНД поверхностного типа, деаэратор на 0,7 МПа и три ПВД.
Турбина имеет 8 регенеративных
отборов и 2 теплофикационных. Мощность турбины N=250 МВт, начальные параметры
Ро=24 МПа, tо=560 оС, давление в конденсаторе Рк=0,54 кПа, турбоустановка
работает в теплофикационном режиме Qт=Qтном, с двухступенчатым подогревом сетевой воды.
Для определения давления в отопительных
отборах задаёмся тепловым графиком теплосети 150/70.
Для расчёта возьмём точку  . В этом случае температура обратной
сети  . Рассчитываем температуру
за верхним сетевым подогревателем.
 ,
где  –
доля покрытия теплофикационной нагрузки турбо установкой;
 – температура прямой сети;
 – температура обратной цепи.
Применяем равный подогрев сетевой
воды в этом случае
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 19, 20, 21, 22, 23, 24, 25, 26, 27 |
