Курсовая работа: Расчет предварительно напряженной двускатной двутавровой балки покрытия пролетом 18 м (третьей категории трещиностойкости)

,

принимаем .

При требуемая интенсивность поперечного армирования

,

,

поэтому принимаем .

Максимально допустимый шаг поперечных стержней

.

Принимаем на приопорном участке шаг поперечных стержней

, тогда требуемая площадь сечения хомутов

.

Принимаем в поперечном сечении 2 ¢ 7 A-III() c шагом 150мм.

Выясним, на каком расстоянии от опоры шаг хомутов можно увеличить до 300мм.

- Фактическая интенсивность поперечного армирования:

- для шага ;

- для шага ;

.

- Задаем длину участка с шагом хомутов  равной расстоянию от опоры до первого груза. Длину проекции расчетного наклонного сечения принимаем равной расстоянию от опоры до второго груза, т.е. , но меньше расстояния  от опоры до сечения с максимальным моментом.

- Рабочая высота в конце расчетного наклонного сечения

.

- Длина проекции наклонной трещины в пределах рассматриваемого наклонного сечения

;

,

поэтому принимаем .

- При  поперечная сила, воспринимаемая хомутами:

.

- Поперечная сила, воспринимаемая бетоном в наклонном сечении:

.

- Наибольшая поперечная сила внешних нагрузок для рассматриваемого наклонного сечения с учетом п.3.22 [4]

,

где .

- Проверяем условие прочности наклонного сечения

,

т.е. прочность обеспечена.

Окончательно принимаем на приопорных участках длиной шаг хомутов , на остальной части пролета балки шаг хомутов .

7 Проверка прочности нормальных сечений

7.1  Стадия изготовления и монтажа. От совместного действия усилия обжатия P и собственного веса балки при подъеме возникают отрицательные изгибающие моменты, растягивающие верхнюю грань (рисунок 3, а). нагрузка от собственного веса принимается при коэффициенте надежности  с учетом коэффициента динамичности  и условно считается равномерно распределенной

.

Изгибающие моменты, возникающие в местах расположения подъемных петель, определяем по расчетным схемам на рисунке 6.6, б по принципу независимости действия сил.

7.1.1 Нагрузка только в пролетах  и

;

,

где фокусные отношения:

;

;

.

7.1.2 Нагрузка только на консолях  

.

Для определения момента  используем метод фокусов:

1.  Фокусные отношения

;

.

Рисунок 3. К расчету балки на стадии монтажа

7.1.3 Момент на опоре В

.

7.1.4 Суммарные изгибающие моменты:

;

.   

Расчетным является сечение II-II на опоре А; высота сечения ; рабочая высота при растянутой верхней грани составляет

7.1.5 Усилие обжатия вводится в расчет как внешняя внецентренно приложенная сила N при коэффициенте точности натяжения

,

где - при механическом способе натяжения.

7.1.6  Эксцентриситет усилия обжатия

.

7.1.7 Расчетное сопротивление бетона в стадии изготовления и монтажа (т.е. для класса ) с учетом коэффициента условий работы .

7.1.8 Граничная относительная высота сжатой зоны бетона

где ;

 - так как в зоне, растянутой при обжатии, предусмотрена ненапрягаемая арматура класса A-III [4, п.3.6];

при коэффициенте условий работы .

7.1.9 Устанавливаем положение границы сжатой зоны

- граница сжатой зоны проходит в пределах нижнего пояса балки и сечение рассчитываем как прямоугольное высотой

7.1.10 Высота сжатой зоны

,

где , так как устойчивость проволочной арматуры ¢ 5 Вр-I в нижнем (сжатом) поясе балки не обеспечена [4, п.5.39].

7.1.11 При  несущую способность проверяем из условия

следовательно, прочность сечения в этой стадии обеспечена.

7.2  Стадия эксплуатации. Проверяем прочность наиболее опасного сечения IV-IV, расположенного на расстоянии  от опоры.

7.2.1 .

7.2.2 Граничная относительная высота сжатой зоны бетона

где  - вычислено ранее;  при ;

;

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9