Курсовая работа: Расчет предварительно напряженной двускатной двутавровой балки покрытия пролетом 18 м (третьей категории трещиностойкости)
5 Определение потерь
предварительного напряжения
Принятое предварительное
напряжение должно находится в пределах, рекомендуемых п. 1.15.[4].
-условие выполняется.
Вычисление потерь
приведем на примере сечения IV-IV.
5.1 Первые потери
5.1.1 От релаксации
напряжений стержневой арматуры при механическом способе натяжения
5.1.2 От
температурного перепада
5.1.3 От деформации
анкерных устройств
,
где ; -длина натягиваемого
стержня диаметром d.
5.1.4 Потери от
быстронатекающей ползучести определяем в следующих местах по высоте поперечного
сечения:
- на уровне центра
тяжести напрягаемой арматуры, т.е. при
;
- на уровне крайнего
сжатого волокна бетона, т.е. при
;
- на уровне центра
тяжести сжатой арматуры, т.е при
,
для чего вычисляем
следующие параметры:
- усилия от обжатия с учетом потерь при
;
- напряжения в бетоне на
уровне арматуры
где ;
- то же на уровне сжатой
арматуры ()
;
- то же на уровне
крайнего сжатого волокна ()
.
Коэффициент больше нормированного
значения 0,8, поэтому принимаем .
Для всех уровней сечения
отношение , тогда потери от быстронатекающей
ползучести соответственно составят:
;
;
.
Итого первые потери
Предварительное
напряжение с учетом первых потерь
Усилие обжатия с учетом
первых потерь
где,- напряжения в
ненапрягаемой конструктивной арматуре соответственно .
Эксцентриситет усилия относительно центра
тяжести приведенного сечения
г
де , .
5.2 Вторые потери
5.2.1. От усадки бетона .
5.2.2. От ползучести бетона:
- напряжение на уровне
центра тяжести предварительно напряженной арматуры ()
;
- то же на уровне сжатой
арматуры ()
;
- то же на уровне
крайнего сжатого волокна ()
.
При , тогда потери от
быстронатекающей ползучести соответственно составят:
;
;
.
Итого вторые потери
Полные потериМПа
Предварительное
напряжение с учетом полных потерь и при коэффициенте точности натяжения
Усилие обжатия с учетом
первых потерь
где,- напряжения в
ненапрягаемой конструктивной арматуре соответственно .
Эксцентриситет усилия относительно центра
тяжести приведенного сечения
где , .
Характеристики
предварительного напряжения для остальных сечений вычислены аналогично и
приведены в таблице 4. для сечения 0-0, которое располагается в пределах зоны
передачи предварительных напряжений с арматуры на бетон, при вычислении потерь
учтены коэффициентыи .
6 Расчет прочности
наклонных сечений
Так как фактическая
нагрузка на балку приложена в виде сосредоточенных сил с шагом, равным ширине
плит покрытия 3м, принимаем длину проекции наклонного сечения с=3м (расстояние
от опоры до ближайшего сосредоточенного груза). В опорном сечении мм, тогда в конце
расчетного наклонного сечения рабочая высота составит
,
а средняя рабочая высота
в пределах наклонного сечения
.
Величину усилия обжатия
примем равной среднему значению для сечений 0-0 и I-I (см. таблицу 4).
.
Проверяем необходимость
постановки поперечной арматуры
;
;
где .
Так как одно из условий
не выполняется, поперечную арматуру подбираем по расчету согласно п.3,22-3,23[4].
Для рассматриваемого
наклонного сечения (от грани опоры до первого сосредоточенного груза) имеем: ( в запас прочности); .
Таблица 4 –
Характеристики предварительного напряжения
Сечение |
Потери предварительного напряжения, МПа |
Усилия обжатия, кН |
Эксцентриситет, мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0-0 |
8,81 |
0,00 |
32,98 |
0,00 |
175,64 |
243,63 |
698,96 |
572,38 |
334 |
370 |
I-I |
5,98 |
0,00 |
22,45 |
0,00 |
172,81 |
230,26 |
701,16 |
594,91 |
456 |
496 |
II-II |
5,94 |
6,51 |
22,29 |
24,46 |
172,77 |
230,06 |
701,32 |
594,67 |
485 |
529 |
III-III |
5,59 |
6,00 |
20,99 |
22,55 |
172,42 |
228,40 |
701,57 |
597,56 |
570 |
621 |
IV-IV |
5,53 |
5,92 |
20,79 |
22,23 |
172,36 |
228,15 |
701,60 |
598,00 |
598 |
652 |
V-V |
5,19 |
5,59 |
19,53 |
21,04 |
172,02 |
226,55 |
701,89 |
600,57 |
682 |
743 |
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9 |