Учебное пособие: Электрооборудование станций и подстанций

В курсовом проекте при выборе кабелей к потребителям на генераторном напряжении можно принимать ТМАХ =3000…5000ч. Для шин связи генераторов и трансформаторов на ТЭС и АЭС ТМАХ³5000, на ГЭС - ТМАХ<3000 ч.

Таким образом по условиям рабочего режима определяется 2е площади сечения проводников: SЭК, при которой обеспечивается минимум эксплуатационных расходов;

SДОП – при которой температура проводника не превышает допустимой при длительной работе. Однако определяются эти две площади по разным рабочим токам. Первая – по рабочему току нормального режима.

вторая – по току утяжеленного режима, то есть SДОП определяется из условия I’ДОП³ IРАБ.УТЖ.

Принимается большая площадь сечения.

Под нормальным рабочим режимом установки или ее части понимают режим, предусматривающий план эксплуатации, при котором все элементы рассматриваемой установки находятся в рабочем состоянии. Утяжеленным называется режим при вынужденном присоединении вследствие их повреждения или в связи с профилактическим ремонтом. При этом рабочие токи других присоединений могут заметно увеличиваться и значительно превышать рабочие токи нормального рабочего режима. При отключении одной из двух параллельных ВЛ и КЛ или одного из 2х параллельно включенных трансформаторов нагрузка второй линии ли второго трансформатора увеличивается вдвое против ее нормального значения. Такой режим допускается в течении ограниченного времени (до нескольких суток) необходимого для восстановления нормального режима. Пропускную мощность линии, номинальную мощность трансформаторов выбирают с учетом таких режимов. При этом может быть использована перегрузочная способность силовых трансформаторов, кабелей 6-10 кВ и некоторых других элементов. Рабочие токи в шинах и проводах РУ в утяжеленном режиме не должны превышать номинальных значений во избежание повреждения контактных соединений и аппаратов, к которым они примыкают.

Для того, чтобы определить расчетные рабочие токи присоединенной ВЛ и КЛ, необходимо найти распределение тока в сети для заданных нагрузок при нормальном режиме и при отключении одной из линии. Отношение расчетных токов утяжеленного и нормального режимов зависит от схемы сети: Обычно оно равно 1,5…2,0. Расчетные рабочие токи сборных шин зависят от рабочих токов присоединений, их взаимного расположения в РУ, а также от вида сборных шин (одиночные, двойные, кольцевые и тому подобное) и режима установки. Для выбора площади сечения шин по утяжеленному режиму следует выявить ожидаемые рабочие токи на отдельных участках РУ при наиболее неблагоприятных условиях. Если рабочие токи на этих участках резко различны, шины могут быть выбранными «ступеньками» – с площадью сечений, соответствующих рабочим токам участков. Площадь сечения шин должна быть достаточной для передачи рабочего тока наиболее мощного агрегата. В ЗРУ до 20 кВ включительно шины выполняют из полос прямоугольного сечения. Они более экономичны, чем с круглыми, так как при равной площади сечения имеют большую боковую поверхность охлаждения, меньший коэффициент поверхностного эффекта и больший момент сопротивления (по одной оси). Наибольшие размеры сечения однополосных алюминиевых шин 120×10 мм IДОП = 2070 А. При больших токах применяют многополосные шины – пакеты из 2х-3х полос на фазу. В многополосных шинах на переменном токе вследствие эффекта близости ток по сечению распространяется неравномерно. В 3х полосных пакетах в крайних полосах протекает до 40%, а в средней - 20% полного тока фазы.

При рабочих токах, превышающих допустимые для 2х полосных шин, следует применять коробчатые шины – пакет из 2х швеллеров на фазу , а при еще больших токах – трубчатые шины квадратного и круглого сечения.

Критерием термической стойкости аппарата и проводника является их конечная температура при КЗ, которая должна быть меньше допустимой. За время протекания тока КЗ температура проводника возрастает до 200…3000С, необходимо учитывать зависимость сопротивления проводника и его теплоемкости от температуры. Для определения конечной температуры проводника обычно используют вспомогательную функцию А, характеризующую связь между выделившейся в проводнике энергии и его температурой (рис. 7-1) «Кривые для определения температуры нагрева токами КЗ проводника из стали (1), алюминия (2), меди (3).

Количество, выделившейся в проводнике теплоты принято характеризовать импульсом квадратичного тока – (АН), при температуре в конце КЗ (АК), импульсом ВК и площадью сечения проводников S существует зависимость

АК-АН = ВК/S2,

откуда

АК = ВК/S2 +АН.

По значению АН определяют температуру QК в конце КЗ. Проводники термически устойчивы, если QК£QК.ДОП.

Чаще всего проводники проверяют на термическую стойкость по минимальной площади сечения проводника:

где АК.ДОП – величина характеризующая допустимое тепловое состояние проводника в конце КЗ при температуре QК.ДОП (QК.ДОП.=300 0С для медных проводников и при QК.ДОП.=200 0С для алюминиевых проводников); значение АН находится по кривым 7.1 при QК.ДОП.=70 0С.

«Значение коэффициента С»

Если нагрузка проводника меньше допустимой по условиям нагрева, то есть IН<IН. ДОП, то проводник будет нагреваться в нормальном режиме до температуры, меньше допустимой:

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 19