Курсовая работа: Электроснабжение компрессорной станции

Iпо = = 4,57 кА,

 =  = 0,38,

Ку = 1,

iу = ∙ 4,57 ∙ 1 = 6,46 кА.

11. Выбор элекрооборудования и проверка его на действие токов

короткого замыкания

Токи короткого замыкания вызывают нагрев токоведущих частей, значительно превышающий нормальный. Чрезмерное повышение температуры может привести к выжигании изоляции, разрушению контактов и даже их расплавлению, несмотря на кратковременность процесса короткого замыкания.

Проверка аппаратов на термическую стойкость производится по току термической стойкости Iт и времени термической стойкости tт. Аппарат термически стоек, если тепловой импульс Вк < Iт2 ∙ tт.

Выбранные шины или кабель термически стойки, если принятое сечение больше минимального Fmin, то есть Fmin < Fпр .

При коротком замыкании по токоведущим частям проходят токи переходного режима, вызывая сложные усилия в шинных конструкциях и аппаратах электроустановок. Эти усилия изменяются во времени и имеют колебательный характер. Проверка аппаратов по электродинамической стойкости производится по условию:

iу ≤ iпр.скв (iдин),

где iпр.скв (iдин) – предельный сквозной ток, указанный заводом-изготовителем.

Проверку шин на динамическую стойкость проводят по условию:

σрасч ≤ σдоп

В качестве защитной аппаратуры с высокой стороны трансформатора принимаем к предварительной установке вакуумный выключатель серии ВВ/TEL-10-12,5/1000-У2-41 по каталогу [11, таблица ].

Определяем время отключения короткого замыкания tоткл , с

tоткл = tв + tз,

где tв – полное время отключения выключателя, с,

принимаем tв = 0,025 с;

tз – время действия основоной защиты, с,

принимаем tз = 0,5 с.

tоткл = 0,025 + 0,5 = 0,525 с.

Находим время затухания апериодической составляющей тока короткого замыкания Тa, с по формуле

Та = ,

Та =  = 0,00018 с.

Определяем тепловой импульс Вк, с

Вк = Iп.о.к-12 · (tв + tз + Tа),

Вк = 38802 · (0,025 + 0,5 + 0,00018) = 7906269,79 А2 · с.

Т.к. расчётные данные не превышают справочные, то вакуумный выключатель ВВ/TEL-10-12,5/1000-У2-41 принимаем к окончательной установке. Для видимого разрыва цепи выбираем разъединитель внутренней установки с заземляющими ножами типа РВЗ-10/400I по каталогу [12, таблица ]

Для подключения катушек измерительных приборов выбираем по каталогу [12, таблица 5.9] трансформатор тока проходной с литой изоляцией для КРУ типа ТПЛ-10К с классом точности 0,5, с номинальным током вторичной обмотки Iн2 = 5 А, с номинальной нагрузкой в классе точности 0,5 Rн0,5 = 0,4 Ом.

Выбираем по справочнику [12, таблица 5.13] однофазный трансформатор напряжения с естественным масляным охлаждением типа НОМ-10 с номинальным напряжением вторичной обмотки U2н = 100 В, с номинальной мощностью в классе точности 0,5 Sн0,5 = 75 ВА

Проверяем кабель ААШв 3×16 на термическое действие токов кз.

Определяем минимальное сечение кабеля Fmin, мм2

Fmin = ,

где Ст – коэффициент, зависящий от допустимой температуры при коротком замыкании и материала проводника,

принимаем по справочнику [1] Ст = 85: для кабельной линии с U=10кВ, алюминиевыми жилами, без изоляции

Fmin =  = 33 мм2 > Fпр = 16 мм2

Т.к. условие не соблюдается, то принимаем к окончательной установке кабель ААШв 3×35 с Iд′ = 115 А по каталогу [4, таблица 1.3.16].

Проверяем шину алюминиевую с размерами 50×6 на термическое действие токов кз.

Так-2 =  = 0,013 с,

Вкк-2 = 163402 · ( 0,04 + 0,1 + 0,013) = 40850326,8 А2 · с,

Fmin =  = 73 мм2 < Fпр = 50 · 6 = 300 мм2.

Т.к. расчётные данные не превышают принятых, то шина термически стойка.

Проверяем шину алюминиевую сечением 50×6 на динамическое действие токов кз.

Определяем максимальное усилие на шинную конструкцию F(3), Н

F(3) = · iy2 · 10-7,

где l – расстояние между изоляторами, м,

принимаем l = 0,9 м;

а – расстояние между фазами, м

принимаем а = 0,07 м.

Определяем изгибающий момент М, Н · м

М = ,

М =  = 218,79 Н · м.

Определяем момент сопротивления сечения шины при расположении шины плашмя W, см3

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10