Дипломная работа: Реконструкция электроснабжения колхоза "Прогресс"
IТО ³ =13,9 А.
Принимаем большее
значение тока уставки токовой отсечки 42,7 А.
Чувствительность токовой
отсечки защиты трансформаторов к двухфазным КЗ
кч = ;
кч = 3,18.
Полученное значение чувствительности
токовой отсечки больше значения 1,5, которое требуется для надёжной защиты
трансформаторов. Следовательно, выбранные параметры и выполненный расчёт можно
считать удовлетворительным.
4. Молниезащита
и заземление электрооборудования подстанции
4.1 Защита подстанции от
перенапряжений
Перенапряжения в электрических сетях могут быть
грозовыми, возникающими при ударах молнии, например, в линию электропередачи
или вблизи неё, и внутренними, которые связаны с коммутациями в аппаратах управления,
дуговыми замыканиями на землю и резонансными явлениями.
Проектирование защиты от грозовых перенапряжений
сводится к обоснованному выбору длины защищаемых подходов линий к подстанции,
трубчатых разрядников, устанавливаемых на этих линиях, а также выбору числа
мест установки и типа вентильных разрядников на подстанции.
В сетях 10 кВ, работающих с изолированной нейтралью, следует
предусматривать предотвращение самопроизвольного смещения нейтрали включением в
цепь вторичной обмотки трансформаторов напряжения, соединённой в разомкнутый
треугольник, резистор сопротивлением 25 Ом и мощностью 400 Вт.
Принимаем для защиты подходов к подстанции питающих линий
электропередачи 10 кВ от грозовых перенапряжений на рабочем и резервном вводах
в подстанцию комплекты разрядников типа РДИ, разработанных в ОАО «НПО Стриммер».
Разрядный элемент РДИ,
вдоль которого развивается скользящий разряд, имеет длину, превышающую в
несколько раз длину импульсного перекрытия защищаемого изолятора линии. Эта
особенность обеспечивают более низкое разрядное напряжение при грозовом
импульсе по сравнению с разрядным напряжением защищаемой изоляции. Сочетание большой
длины с низким напряжением искрового разряда приводит к тому, что вероятность
установления дуги КЗ практически сводится к нулю.
Согнутый
петлей изолированный металлический стержень при помощи зажима прикреплен к
штырю изолятора. В средней части петли поверх изоляции установлена металлическая
трубка на некотором расстоянии от провода линии. Потенциал петли и опоры
одинаков, а между металлической трубкой и металлической жилой петли
относительно большая емкость. Из-за этого все перенапряжение, приложенное между
проводом и опорой, оказывается приложенным между проводом и трубкой. При
значительном перенапряжении искровой промежуток пробивается, и перенапряжение
прикладывается между трубкой и металлической жилой петли к её изоляции. Под
действием перенапряжения с трубки вдоль поверхности петли, по-одному или по
обоим ее плечам, развивается скользящий разряд. Он развивается до тех пор, пока
не замкнётся на узле крепления, гальванически связанном с опорой. Благодаря
большой длине перекрытия по поверхности петли импульсное перекрытие не пере
ходит в силовую дугу промышленной частоты.
Вследствие
эффекта скользящего разряда вольтсекундная характеристика разрядника
расположена ниже, чем изолятора, т.е. при воздействии грозового перенапряжения
разрядник перекрывается, а изолятор нет.
Защиту РУ – 10 кВ трансформаторной подстанции от внутренних
перенапряжений, коммутационных или резонансных явлений, а также от дуговых
замыканий на землю выполним комплектами вентильных разрядников типа РВО-10.
4.2 Защита подстанции от
прямых ударов молнии
Для защиты подстанции от прямых ударов молнии осуществляют
стержневыми молниеотводами. ПУЭ [2] допускают установку стержневых молниеотводв
на линейных порталах подстанций вместо отдельных фундаментов. Расчёты защиты
молниеотводами сводятся к выбору их высоты, количества и мест установки при
соблюдении условия, что всё обрудование подстанции попадает в зоны защиты.
Размеры подстанции с трансформаторами 2х160 кВА составляют в плане 5,5 х 5 м2,
высота здания hx = 7,6 м и
высота силовых трансформаторов h = 4 м. Удельное сопротивление грунта площадки ρ =
150 Ом·м.
Ожидаемое число поражений молний за год незащищенного
объекта
N = (l + 7h) · (m + 7h) · n · T · 10-6,
где n = 0,06 – число ударов молнии на 1 км2
земли за 1 ч. грозы, 1/(км2·ч);
Т–средняя интенсивность грозовой деятельности
в местности (60ч/год);
l – длина подстанции, м;
m – ширина подстанции, м;
h – наибольшая высота объекта, м.
N = (5,5 + 7·8,25) · (5 + 7·8,25) ·
0,06 · 60 · 10-6 = 0,014 ударов/год.
Это значит, 1 удар может случиться за 7 лет, что
недопустимо. При наличии защиты стержневым молниеотводом с вероятностью прорыва
10-2, т.е. один удар молнии из 100 может поразить защищаемый объект,
поражение возможно лишь один раз в 240 лет.
Принимаем вариант защиты подстанции одним стержневым молниеотводом,
установленном на концевой опоре высотой Н = 12 м. Определим высоту
молниеотвода [3] из условия защиты угла подстанции на высоте hx = 7,6 м, при
расстоянии между опорой и подстанцией 5 м. Из схемы компоновки
подстанции найдём требуемый радиус защиты до точки А:
rx1 = 10,7 м.
Используя выражение, связывающее радиус защиты с
высотой молниеотвода h, запишем
равенство
10,7 = ,
которое преобразуем в квадратное уравнение:
1,6h2 -14,86h – 27,82
= 0.
Решая уравнение, находим высоту молниеотвода
h ≈ 10,8
м.
Требуемая высота молниеотвода оказалась меньше высоты
опоры.
Принимаем h = 13 м, добавив к опоре металлический штырь с h=1 м.
Радиус защиты этого молниеотвода на высоте hх = 4 м равен
rx2 =
;
rx2 =
11 м.
Необходимый радиус, найденный из рис. 4.2
rx2 =
7,6 м
оказывается меньше расчётного, следовательно, рассматриваемая
точка попадает в зону защиты молниеотвода. Окончательно принимаем высоту
стержневого молниеотвода h = 13 м.
Сопротивление растеканию тока грозового разряда:
Rр = α·R,
где R = 0,5 Ом –
сопротивление заземления при стационарном режиме;
α-
импульсный коэффициент, который зависит от тока заземлителя и удельного
сопротивления грунта (при ρ=150 Ом·м α= 0,8).
Тогда Rр = 0,8·0,5 = 0,4 Ом.
4.3 Расчёт
заземляющего устройства подстанции
Для защиты обслуживающего персонала от опасных
напряжений и присоединения средств защиты от грозовых разрядов выполняем одно общее
заземляющее устройство.
Площадь подстанции составляет 5,5 х 5 = 27,5 м2.
Принимаем к установке сетчатый заземлитель с размерами S = 5 х 4,5 м2, помимо внешнего
замкнутого горизонтального контура состоящий из lБ
= 3 продольных полос вдоль длинной стороны и lМ
= 4 поперечных полос вдоль короткой стороны. К сетке присоединяем 12
вертикальных электродов длиной lв = 3м.
Верхний слой земли толщиной h1
= 2м состоит из грунта (глина полутвердая) с удельным сопротивлением ρ1=60
Ом∙м, сопротивление нижнего слоя земли ρ2=30 Ом∙м
(суглинок пластичный). Принимаем глубину заложения горизонтальных заземлителей t = 0,8м.
Ток однофазного КЗ, стекающий с заземлителя,
принимаем приблизительно I(1)кз
≈ 0,5∙ I(3)кз
на шинах 10 кВ подстанции, т.е. I(1)кз
≈ 100 А.
Так как отношение ρ1/ρ2
= 60/30 = 2, то при расчёте будем учитывать двухслойность земли.
Определим параметр эффективной площади заземлителя
4,7 м.
Находим отношение
0,8.
Так как найденное
отношение 0,8 ≥ 0,5 , то безразмерный параметр А определяем
по эмпирической формуле [5]:
А = 0,444 – 0,84 ;
А = 0,444 – 0,84 ·0,8 = - 0,228.
Суммарную длину всех
элементов заземлителя определяем как:
L = nБlБ + nМlМ + nвlв .
Следовательно, суммарная
длина элементов заземлителя составит
L = 3·5 + 4·4,5 + 12·3 = 69 м.
Эквивалентное удельное сопротивление
грунта по формуле:
,
где α, β
– коэффициенты, численно равные при ρ1> ρ2
α = 3,6 и β = 0,1. Тогда
= 53,3 Ом.
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 19, 20, 21 |