Дипломная работа: Разработка систем релейной защиты и автоматики основных элементов АЭС
где 
где  - коэффициент надежности
равен 1,2.
 - коэффициент возврата равен 0,8.
 - максимальный ток нагрузки
неповрежденной секции, принимаемой равным номинальному току расщепленной
обмотки 6 кВ трансформатора
Чувствительность токовых
органов защиты при двухфазном КЗ за трансформатором
Из расчета следует, что
токовые органы обладают достаточной чувствительностью.
Напряжение срабатывания
устройства фильтр-реле напряжение обратной последовательности МТЗ с
комбинированным пуском напряжения
Ток срабатывания защиты
где  - ток в защите принятый
равным номинальному току обмотки той стороны трансформатора на которой установлена
защита
 - коэффициент надежности равен 1,05.
 - коэффициент возврата равен 0,8.
ток срабатывания реле
Принимаем реле РТ-40/10 и
реле времени РВ-01 на 10 с действует на сигнал.
Зона резервирования
дистанционной защиты определяется уставкой, которая отстраивается от
сопротивления самозапуска электродвигателей СН.
Во избежание излишних
отключений ТСН сопротивление самозапуска определяется при полностью
остановленных двигателях по сумме пусковых токов
где  - номинально напряжение
электродвигателей равное 6 кВ
Сопротивление
срабатывания защиты
 - коэффициент надежности равен 0,85.
 - коэффициент возврата (не превышает
1,1).
Сопротивление
срабатывания реле
Зона резервирования
Ток двухфазного кз в зоне
защиты
Ток в реле
Коэффициент
чувствительности по току точной работы
где Iт.р. -
минимальный ток десятипроцентной точности реле сопротивления.
Для ввода резервного
питания с учетом сопротивления шинопровода магистрали резервного питания
Ток в реле
Коэффициент
чувствительности
Сопротивление
срабатывания защиты принимаем равным половине минимального сопротивления защиты
на стороне 6 кВ трансформатора
Сопротивление
срабатывания реле
Рном= 8000 кВт
КТ =1500/5
Iном= 880 А
Кпуск= 8
Расчет дифзащиты
выполненной с использованием реле типа ДЗТ-11 ведется с учетом того, что
тормозная обмотка реле подключена к ТТ, установленном со стороны нулевых
выводов обмотки статора. Такое включение целесообразно потому что при расчетном
кз на выводах электродвигателя торможение практически не оказывает влияние на
рабочую магнитодвижущую силу и таким образом обеспечивается наилучшая чувствительность
защиты.
Число витков
дифференциальной обмотки реле электродвигателя выбирается из условия надежного
несрабатывания защиты в режимах пуска, самозапуска, внешнего кз, когда через ТТ
обоих тяг проходит ток 
где wТ=24 – число витков тормозной обмотки реле, принимаем
равным наибольшему значению.
kотст=1,5 –
коэффициент отстройки, учитывающий ошибку реле и необходимый запас
tga=0.8 – тангенс угла наклона к оси
абсцисс касательной проведенной из начала координат к характеристике
срабатывания, соответствующей минимальному торможению
IT – тормозной
ток
Iнб.расч –
расчетное значение тока небаланса
вносим допущение, что
отношение
При соединении ТТ в "звезду"
определяем тормозной ток
Определяем число витков
дифференциальной обмотки 
Принимаем число рабочей
обмотки реле ДЗТ-11  =44 В
Определяем начальный ток
срабатывания защиты:
Iс.з.=Fс.р.К1
/ ,
где Fс.р=100
АВ – магнитодвижущая сила срабатывания реле типа ДЗТ-11 при отсутствии
торможения
Относительное значение
начального тока срабатывания составляет
Определим коэффициент
чувствительности при двухфазном КЗ на выводах двигателя
 ,
где Fраб –
рабочая магнитодвижущая сила в реле при рассматриваемом металлическом коротком
замыкании;
Fраб.ср.- рабочая
намагничивающая сила срабатывания реле.
 ,
где Iк(2)-первичный
ток двухфазного реле на выводах двигателя
Ксх-
коэффицент схемы соединения ТТ менее нагруженного плеча равным 1;
КТ
–коэффициент трансформации ТТ.
 ,
где Fторм –
тормозная намагничивающая сила в реле:
где Iк.п.-
первичный ток от двигателя равный пусковому току
2.14 Защита от однофазных
замыканий на землю обмотки статора ГЦН
Ток срабатывания
ненаправленной токовой защиты выполненной на реле типа РТЗ-51 подключенного к ТТНП
без подмагничивания, рассматриваем из условия несрабатывания –защиты при
внешнем однофазном замыкании на землю
где  - установившееся значение
собственного емкостного тока защищаемого присоединения
 - коэффициент отстройки равен 1,25
 - коэффициент учитывающий бросок
собственного емкостного тока в момент зажигания дуги равный 2,2
Значение  определяется как сумма
емкостных токов двигателя  и линии
 от места установки ТТНП до
линейных выводов двигателя
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9 |
