Дипломная работа: Разработка систем релейной защиты и автоматики основных элементов АЭС
Первичный ток
срабатывания защиты
;
.
Вторичный
ток срабатывания
.
Коэффициент
трансформации трансформатора тока
15000/5
Принимаем реле РТ-40/20.
Уставка
защиты определяется из условия отстройки от сопротивления, замеряемого защитой
в послеаварийном нагрузочном режиме.
Угол максимальной
чувствительности
φм. ч=80°
Минимальное напряжение
Uмин= 0,95Uн=
0,95·24=22,8 кВ
Iнагр.= 1,5Iном.
ген.=1,5·26,8=40,2 кА
Сопротивление нагрузки
Сопротивление
срабатывания защиты
Чувствительность
реле по замеряемому сопротивлению при резервировании смежных с блоком участков
линии
Чувствительность по току
точной работы
где
Исходные данные:
трансформатор 63МВА ТТ с коэффициентами трансформации 2000/5 и 3000/5.
Вторичные номинальные
токи в плечах защиты
Со стороны обмоток
низшего напряжения трансформатора устанавливаем промежуточные
автотрансформаторы типа АТ-32 номинальный ток ответвления автотрансформатора
Коэффициент трансформации
автотрансформатора
Вторичный номинальный ток
подводимый к реле
Определяем номинальные
токи рабочих ответвлений трансформатора со стороны высшего напряжения
Принимаем
Со стороны низшего
напряжения
Принимаем 4,6.
Минимальный ток
срабатывания
,
где k – коэффициент
отстройки защиты от броска намагничивания равный 0,3.
- номинальный ток соответствующий
номинальной мощности к номинальному напряжению наиболее мощной обмотки трансформатора.
Относительный минимальный
ток срабатывания в каждом плече
Уставку минимального тока
срабатывания принимаем по наибольшему из полученных значений
Расчет процентного
торможения.
Выбираем ответвление
промежуточного трансформатора тока тормозной цепи низшего напряжения
,
где - уставка начала
торможения принимаем равной номинальному току трансформатора =1
Принимаем =2,5 А.
Так как принятый ток больше расчетного, то ток
начала торможения не рассчитываем.
Определяем коэффициент
торможения по условию отстройки защиты от тока небаланса при внешнем коротком
замыкании на стороне 6,3 кВ и от тока самозапуска двигателей, питаемых от обеих
расщепленных обмоток трансформатора.
Определяем суммарное
эквивалентное сопротивление ответственных двигателей участвующих в самозапуске
где
Ток самозапуска
где
Xвнеш»0
22,74 кА<35,74 кА
Определяем
ток небаланса:
где - ток небаланса,
обусловленный погрешностью трансформаторов тока.
- ток небаланса, обусловленный
изменением коэффициента трансформации при регулировании напряжения.
- ток небаланса, вызванный
несоответствием выбранного номинального тока ответвления трансреактора
расчетному значению.
где
- коэффициент учитывающий переходной
режим равен 1
- коэффициент однотипности ТТ равен 1
- относительное значение полной
погрешности ТТ по кривым предельных кратностей равно 0,1
- максимальный ток, проходящий через
защиту при расчетном внешнем кз на стороне низшего напряжения трансформатора
или в режиме самозапуска с учетом наличия РПН ,
где - относительное значение
максимального отклонения регулируемого напряжения от его среднего значения
где - расчетный номинальный
ток ответвления трансреактора
При этом относительное
значение рабочего тока
Относительное значение
тормозного тока
Коэффициент торможения
тормозной цепи
где - коэффициент надежности
равен 1,5
Значение коэффициента
торможения регулируется в пределах от 0,3 до 0,9
Коэффициент
чувствительности
,
где
- первичный расчетный минимальный
ток короткого замыкания для режима в виде короткого замыкания, а так же
положения переключателя РПН, обуславливающих номинальные токи в месте установки
защиты
Согласно ПУЭ минимальный
коэффициент чувствительности равен 2,0.
МТЗ с пуском по
напряжению.
Уставки токовых органов
защиты
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9 |