Курсовая работа: Расчет каркаса многоэтажного жилого дома

Вместо величины N подставим в формулу значение усилия обжатия с учетом коэффициента точности натяжения (но без учета потерь!) (см. выше):

.

Поэтому принимаем

Условие необходимости постановки расчетной поперечной арматуры не удовлетворяется. Следовательно необходима установка поперечной арматуры по расчету.

Расчет поперечной арматуры на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной трещине по наклонному сечению, будем производить по условию (1.64) (п.1 см. Литература). При отсутствии отгибов, условие имеет вид:

где - величина поперечного усилия, воспринимаемого бетоном;

 - то же, воспринимаемое поперечными хомутами.

Величина определяется по формуле (1.65) (п.1 см. Литература):

где с – максимальная длинна проекции опасного сечения на продольную ось элемента.

- коэффициент, учитывающий влияние вида бетона Таблица 1.17 (п.1 см. Литература)

Для тяжелого бетона

По условию (1.66) (п.1 см. Литература) поперечное усилие должно быть не менее

(см. выше)

Подставив минимальное значение в (1.65) получим:

Определим величину поперечных усилий воспринимаемых хомутами:

Для хомутов выполнятся условие: Усилие в хомутах на единицу длины равно:

Проверяем:

. Не удовлетворяется.

В этом случае принимаем

Определим фактическую длину проекции опасной наклонной трещины на продольную ось элемента:

Но так как . То принимаем фактическую длину

Уточняем величину , с учетом .

<

В связи с этим, окончательно принимаем .

Из условия сварки продольных ребер панели класса А-I с продольной конструктивной ненапрягаемой арматурой (d=8мм), принимаем в качестве поперечной арматуры арматуру класса Вр-I диаметром 4мм 0,126 см2 (по табл. 1.12 (п.1 см. Литература) ).

Т.к число каркасов составляет по одному в каждом из 2-х ребер, площади поперечного сечения хомутов

Определим шаг поперечных хомутов на приопорных (четверть пролета) участках:

Согласно требований СНиП 2.03.01-84* п.3.31 , при расчете железобетонных элементов с поперечной арматурой, должна также обеспечиваться прочность по наклонному сечению в пределах участка между хомутами. Максимальный шаг поперечных хомутов определяется по формуле:

Также, поперечная арматура должна удовлетворять конструктивным требованиям СНиП 2.03.01-84* (5.26-5.28):

- на приопорных участках, при h<45 см, , т.е ;

- на остальной части пролета при h>30см, .

Принимаем окончательные значения шага поперечных хомутов (кратны 5):

- на приопорных участках – 10 см;

- на остальной части пролета – 20см.

Теперь повторно проверим начальное условие , при известном коэффициенте поперечного армирования:

Т.к фактическое значение  меньше принятого ранее ориентировочно =0,001. То при  условие  также будет удовлетворятся.

3. Расчет панели по предельным состояниям 2-й группы

Определение геометрических характеристик приведенного сечения.

Определим отношение модулей упругости бетона и арматуры:

Зная это отношение, определим площадь приведенного сечения:

Теперь находим статический момент приведенного сечения относительно нижней грани:

Тогда расстояние от нижней грани сечения до центра его тяжести:

Определяем момент инерции приведенного сечения относительно его центра тяжести:

Зная это, находим моменты сопротивления:

- в нижней зоне:

- в верхней зоне:

Теперь определяем величину r – расстояние от центра тяжести приведенного сечения до ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны, трещинообразование которой проверяется.

Для изгибаемых, предварительно напрягаемых элементов r определяется по формуле:

,

где для предварительно напрягаемых элементов равен

где  - максимальное нормальное напряжение в бетоне от внешней нагрузки и величины усилия предварительного напряжения. Определяется по формуле:

Rb,ser – нормативная прочность бетона.

, где М – изгибающий момент от полной нормативной нагрузки;

 P2 – усилие обжатия с учетом полых потерь;

(все полные потери ориентировочно приняты 100 МПа)

 eop – эксцентриситет приложения усилия обжатия;

Теперь находим : Величина r:

 принимаем  

Определим величину rinf – расстояние от центра тяжести приведенного сечения до ядровой точки, наименее удаленной от растянутой зоны:

Определим упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне согласно формуле:

Для таврового сечения с полкой в сжатой зоне принимается =1,75.

и упругопластический момент сопротивления растянутой зоны в стадии изготовления и обжатия элемента:

Для таврового сечения с полкой в растянутой зоне, с размерами полки:

 примется =1,5.

Потери предварительного напряжения арматуры.

Для расчета потерь принимаем коэффициент точности натяжения арматуры

Первые потери (). Потери напряжения () наступают от его релаксации. По таблице 1.4 (п.1 см. Литература) при электротермомеханическом способе натяжения арматуры потери от релаксации напряжений равны:

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10