Курсовая работа: Проектирование твердотопливного ракетного двигателя третьей ступени трехступенчатой баллистической ракеты

 - для третьей ступени.

Физически требование обеспечения определенных уровней давления в камере обусловлено необходимостью создания условий для полного завершения химических реакций в топливной массе. Зависимость удельного импульса топлива от величины давления, при котором происходит его горение, графически представлена на рис. 1.

Рис. 1. Зависимость удельного импульса топлива

Т. к. в данном случае третья ступень, то принимаем давление в КС рк=4 МПа.

Правильный выбор давления на срезе сопла заключается в том, чтобы при этом давлении ракета получила бы наибольшую скорость в конце активного участка траектории и, следовательно, максимальную дальность при всех прочих равных условиях.

Согласно рекомендациям давление на срезе сопла:

 - для первой ступени;

 - для второй ступени;

 - для третьей ступени.

Принимаем давление на срезе сопла ра=0,012 МПа.

2.1 Проектирование сопла

Сопло является очень важным элементом любого ракетного двигателя. Оно во многом определяет все характеристики ракеты, поскольку именно в нем потенциальная энергия горячих газов превращается в кинетическую энергию истекающей струи газов, которая и создает тягу.

Исходные данные:

- давление в камере сгорания РДТТ (3 ступень) ;

- статическое давление на срезе сопла (3 ступень) ;

- длина образующих конических участков сопла ;

- угол раскрытия сопла, угол на срезе сопла ;

- время работы РДТТ ;

- тяга РДТТ ;

- удельный импульс топлива РДТТ ;

- потери удельного импульса ;

- газовая постоянная ;

- температура горения топлива ;

- показатель адиабаты продуктов сгорания .

Порядок расчета:

Безразмерная скорость газа на срезе идеального сопла,

,

где  - коэффициент межфазового энергообмена продуктов сгорания при их движении по сопловому тракту

,

где n - показатель изоэнтропы расширения для смесевого топлива с металлическими добавками,

;

 - отношение температуры твердых частиц к статической температуре продуктов сгорания;

 - коэффициент, учитывающий потери на трение,  = (0.02...0.05),  = 0.03;

- отношение скорости частиц твердой фазы к скорости газа;

- отношение расхода частиц конденсированной фазы к расходу газовой среды;

- относительная удельная теплоемкость продуктов сгорания.

Коэффициент истечения

где  = 9,807 м/с — ускорение свободного падения.

Площадь и диаметр критического сечения сопла:

,

,

где - приход газов,

,

 -масса заряда РДТТ,

,

 - переводной коэффициент;

- коэффициент тепловых потерь. Для РДТТ с термоизоляцией:

.

.

Коэффициент реактивности идеального сопла

.

Коэффициент реактивности реального сопла

,

где  коэффициент, учитывающий потери энергии от диссипативных сил,

- коэффициент, учитывающий потери от радиального расширения газа в сопле.

Безразмерная скорость потока на срезе реального сопла

.

Безразмерная скорость потока в критическом сечении сопла

.

Потребное уширение сопла

.

где.

Площадь и диаметр выходного сечения сопла

,

.

Длина диффузора соплового тракта (для утопленного сопла)

.

Параметры для построения сверхзвуковой части сопла

;

;

;

Длина сверхзвуковой части сопла,

Рис.5. Схема сопла

2.2 Расчет щелевого заряда РДТТ

Заряд щелевого типа имеет цилиндрическую форму, внутренний канал диаметром , четыре щели (пропила) шириной b, высотой , расположенные в сопловой части заряда. По длине заряд делится на три части, а именно: цилиндрическую (), переходную () и щелевую ().

Исходные данные:

- число щелей ;

- вид топлива смесевое;

- плотность топлива ;

- тяга двигателя ;

- время работы двигателя ;

- скорость горения топлива ;

- удельный импульс тяги .

с учетом потерь

Порядок расчета.

Относительная толщина свода заряда  = 0,3...0,5.

Принимаем .

Наружный диаметр заряда .

Диаметр канала .

Ширина щелей .

Масса топлива РДТТ

Объем топлива .

Средняя поверхность горения .

Диаметр камеры сгорания

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8