Дипломная работа: Модернизация Алматинской ТЭЦ-2 путём изменения водно-химического режима системы подготовки подпиточной воды с целью повышения температуры сетевой воды до 140–145 С

8.5 План маркетинга

Потребность региона в тепловой энергии стабильна и в ближайшем будущем намечается увеличение её потребления. Производство и отпуск рассчитаны на внутренний рынок.

8.6 План производства

Изменение водно-химического режима (ВХР) производится на пиковых бойлерах в турбинном цехе (ТЦ) по существующей схеме узла дозирования ИОМСа.

Непосредственные участники проекта

АПК ТЭЦ-2

«АИЭС»

Экологический фонд «Вода Евразии» г. Екатеринбург

8.7 Персонал

Работа выполняется без привлечения дополнительного персонала, оперативным персоналом турбинного цеха.

8.8 Финансовый план

Экономические расчёты, выполненные в проекте, позволяют найти оптимальные решения технических вопросов, а технико-экономические показатели оценить проект, установить его соответствие современным задачам.

Исходные данные

с = 1 ккал/кг*К – теплоёмкость воды;

G = 3804 т/час – расход сетевой воды за отопительный период 2001-2002 г. (по данным ТЭЦ – 2);

t1 = 1280C – фактическая температура сетевой воды до испытаний;

t2 = 1350C – температура сетевой воды в 1-й период испытаний;

t3 = 1450C – температура сетевой воды в 1-й период испытаний;

ккал/кг – низшая рабочая теплота сгорания для Карагандинского угля; ккал/кг – низшая рабочая теплота сгорания для мазута (М – 100);

Определение отпуска тепла от ТЭЦ при повышении температуры сетевой воды до:

а) 1350С: (без изменения водно-химического режима)

;

Гкал/час;

Гкал/от.с.

182 – количество дней в отопительном сезоне;

24 – количество часов в сутках;

Q – удельный расход тепла за 1 час;

б) 1450С: (с применением реагента СК – 110)

;

Гкал/час;

Гкал/от.с.

182 – количество дней в отопительном сезоне;

24 – количество часов в сутках;

Q – удельный расход тепла за 1 час;

Определение экономического эффекта от увеличения температуры сетевой воды до:

а) 1350С:

Дополнительный расход угля на ТЭЦ при 1-м этапе испытаний:

тонн.

Стоимость угля включая ж/д тариф:

сугл. = Gугл.* Ц = 26899 * 1290 = 34700000 тенге.

Ц = 1290 тнг. – цена 1 тонны угля;

Экономия мазута на Западном тепловом комплексе при 1-м этапе испытаний:

 тонн.

Стоимость мазута включая ж/д тариф:

смаз. = Gмаз.* Ц = 11654,4 * 11796 = 137475302,4 тенге.

Ц = 11796 тнг. – цена 1 тонны мазута;

Экономический эффект составит:

Э = смаз. – сугл. = 137475302,4 – 34700000 = 102775302,4 тенге  663066,5 $

б) 1450С:

ккал/кг – низшая рабочая теплота сгорания для Карагандинского угля; ккал/кг – низшая рабочая теплота сгорания для мазута (М – 100);

Дополнительный расход угля на ТЭЦ при 2-м этапе испытаний:

тонн.

Стоимость угля включая ж/д тариф:

сугл. = Gугл.* Ц = 65326 * 1290 = 84270540 тенге.

Ц = 1290 тнг. – цена 1 тонны угля;

Экономия мазута на Западном тепловом комплексе при 2-м этапе испытаний:

 тонн.

Стоимость мазута включая ж/д тариф:

смаз. = Gмаз.* Ц = 28305,6 * 11796 = 333869142,7 тенге.

Экономический эффект составит:

Э = смаз. – сугл. = 333869142,7 – 84270540 = 249598602,7 тенге  1610313,6 $

При повышении температуры сетевой воды до 1350С используется водно-химический режим только с подкислением ИОМСом, а при дальнейшем увеличении температуры (135 – 1450С) раствор реагента смешивается в процентном соотношении с комплексоном СК – 110 (см. ниже «содержание раствора в %»).

Концентрация раствора в сетевой воде составляет – 0,8 мг/л;

Содержание раствора:

ИОМС (70 %) = 0,56 г/м3

СК – 110 (30 %) = 0,24 г/м3

Стоимость реагентов с учётом доставки:

ИОМС = 480 тыс.тенге/тонну

СК – 110 = 730 тыс.тенге/тонну

Для определения количественного расхода реагентов, затрат на их приобретение и использование при прохождении разных температурных режимов находим расход сетевой воды за отопительный период по формуле:

G = 3804 * 24 * 182 = 16616 тыс.м3

где 3804 – расход сетевой воды (м3/ч)

24 – число часов в сутках

182 – число дней за отопительный период

Затраты на реагент ИОМС без применения СК – 110 (подогрев сетевой воды до 1350С):

З1 = G * С * Ц = 16616 * 0,8 * 0,48 = 6380 тыс.тенге

где G - расход сетевой воды за отопительный период;

С – концентрация раствора (мг/л)

Ц – стоимость ИОМСа (тенге/грамм)

Затраты на реагенты с применением комбинированного раствора (ИОМС + СК – 110) (подогрев сетевой воды производится от 1350С до 1450С):

З2 = G * (С1 * Ц1 + С2 * Ц2) = 16616 * (0,24 * 0,73 + 0,56 * 0,48) =

= 7377 тыс.тенге

где G - расход сетевой воды за отопительный период;

С1 - концентрация раствора ИОМСа г/м3

Ц1 - стоимость ИОМСа (тенге/грамм)

С2 - концентрация раствора СК – 110 г/м3

Ц2 - стоимость СК – 110 (тенге/грамм)

Расчёт увеличения затрат на хим.реагенты при использовании комбинированного раствора (ИОМС + СК –110):

Зх.р. = З2 – З1 = 7377 – 6380 = 997 тыс.тенге.

Чистая прибыль получаемая АПК от внедрения проекта:

П = Э – Зх.р. = 249598 – 997 = 248601тыс.тенге » 1603877$

где Э – экономический эффект от внедрения проекта без учёта стоимости реагента СК – 110

8.9 Расчёт точки безубыточности проекта

Определение затрат на тепловую энергию за отопительный период:

Зт/э = Qт * Ст/э = 2243143 * 628,5 = 1409815 тыс.тенге

628,5 – себестоимость тепловой энергии (тенге/Гкал)

Переменные затраты составят:

Зпер. = 192,1* 2243,143 * 2127 = 916541 тыс.тенге

где 192,1 – удельный расход условного топлива на отпуск тепловой энергии (кг/Гкал)

2127 – цена 1-й тонны условного топлива (тенге)

Постоянные затраты составят:

Зпост. = Зт/э - Зпер. = 1409815 – 916541 = 493274 тыс.тенге

Прибыль:

Пр = 248601 тыс.тенге

Выручка от реализации:

В.р. = Зпер. + Зпост. + Пр = 248601 + 493274 + 916541 = 1673038 тыс.тенге.

Сумма покрытия:

Sпокр. = В.р. - Зпер. = 1673038 – 916541 = 756497 тыс.тенге

Коэффициент покрытия:

К =

Пороговая выручка:

R’ = Зпост. / К = 493274 / 0,45 = 1096164 тыс.тенге

Запас прочности:

St =

Значение запаса прочности показывает , что если в силу изменения диспетчерского задания по отпуску тепла более чем на 34% , станция будет работать по невыгодному режиму с убытком.

9. Спецвопрос

9.1 Введение

Использование природных вод в качестве теплоносителя, особенно при повышенных температурах и давлениях, приводит к выделению на теплонесущих поверхностях или “поверхностях контакта” различных отложений, содержащихся в этой воде, которые могут привести к снижению температуры сетевой воды, увеличению расхода топлива, аварийному или преждевременному останову оборудования и снижению его производительности. Во избежание всего этого, требуется ограничить или полностью исключить накипеобразования на теплообменных поверхностях.

В последнее время для этих целей широко используется метод коррекционной обработки воды с помощью ингибиторов отложений (ИОМСа). Влияние ИОМСа и его композиций на кристаллизацию труднорастворимых соединений, экспериментальные исследования и их результаты рассматриваются в этом разделе.

Также в нём приведены расчёт и описание установки на которой производились исследования по повышению температуры сетевой воды в пиковых бойлерах до температуры 140 - 145С, путём изменения водно-химического режима, проведены испытания по нахождению оптимального соотношения между комплексонами ИОМС и СК - 110; результаты расчетного эксперимента, на основании которых построены графики зависимости; экспериментальное исследование влияния качественного и количественного состава композиций на интенсивность накипеобразования, а также анализ полученных результатов.

9.2 Описание и расчёт экспериментальной установки

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 19, 20, 21, 22, 23, 24, 25, 26, 27, 28