Дипломная работа: Модернизация Алматинской ТЭЦ-2 путём изменения водно-химического режима системы подготовки подпиточной воды с целью повышения температуры сетевой воды до 140–145 С

7.14.2 Выброс золы

МТВ=0,01*В*(аУН*АР+q4УН*)*(1-h)

МТВ=0,01*140000*(0,95*38,0+1,5*)*(1–0,97)=1548,905 г/с

В = В*8=17,5*8=140 кг/с=140000 г/с – расход натурального топлива;

АР=38,0 %-зольность топлива на рабочую массу,

q4УН=1,5 % -потеря теплоты от механического недожога топлива

аУН=0,95–доля частиц уносимая из топки,

h=0,97–КПД золоуловителя с трубой Вентури,

7.14.3 Выброс сернистого ангидрида

МSO 2=0.02*B*SP*(1-h¢SO 2)*(1–h¢¢SO 2)

МSO 2=0.02*140000*0.9*(1–0.2)*(1–0.02)=1975.68 г/с

В=140000 г/с–расход натурального топлива,

SP=0,9 %-содержание серы в топливе на рабочую массу,

h¢SO 2=0,2 – доля сернистого ангидрида, улавливаемого летучей золой в газоходах котла, (для топок с твердым шлакоудалением),

h¢¢SO 2= 0,02 – доля сернистого ангидрида, улавливаемого в мокрых золоуловителях, (щелочность воды 7,5 мг-экв/л).

7.14.4 Количество выбросов оксидов азота

МNO x=0.34*10-7*K*B*QHP*(1–)*(1-E1*r)*b1*b2*b3*E2

МNOx=0.34*10-7*140000*7.355*16965*(1–)*(1–0)*0.83*1*1*1= 487.332 г/с

коэффициент, характеризующий выход оксидов азота на 1т сожжённого топлива, кг/т, D=420 т/ч –номинальный,

DФ=380 т/ч–фактический

b1=0,178+0,47*1,5=0,833–безразмерный коэффициент, учитывающий

влияние на выход оксидов азота качества сжигаемого угля.

Исходная формула b1 =0,178*0,47*NГ, где NГ=1,5 %.

b2 – коэффициент учитывающий конструкцию горелок (для вихревых горелок БКЗ–420 b2=1)

b3 – коэффициент учитывающий вид шлакоудаления (т.к. шлакоудаление твердое , то b3=1). На котле БКЗ–420–140 отсутствует рециркуляция воздуха, следовательно ε1–коэффициент рециркуляции, равен нулю. Кроме того нет и подачи части воздуха помимо основных горелок, т.е. ε2=1–коэффициент характеризующий снижение выбросов оксидов азота при двухступенчатом сжигании топлива.

Выбросы диоксида азота рассчитываются по формуле:

МNO 2=0,8*МNO x=0,8*487,332=389,86 г/с

МNO =0,13*МNO x=0,13*487,332=63,35 г/с

7.14.5 Количество выбросов оксидов ванадия

Выбросы происходят только при растопке котла для поддержания постоянства величины факела. Для растопки 1-го котла предусмотрены 6 механических мазутных форсунок, производительностью по 0,8 т/ч.

В=6*0,8=0,48 т/ч=1333 г/с

Мазут используемый на ТЭЦ–2 Шымкентского и Атырауского нефтеперегонных заводов – SP = 2 %.

содержание оксидов ванадия в жидком топливе в пересчёте на V2O5 г/т.

hОС – коэффициент оседания V2O5 на поверхностях КА, причём котлы у нас с промежуточным перегревом,

hОС – доля твёрдых частиц продуктов сгорания мазута улавливаемых в устройствах для очистки газов мазутных котлов»0.

7.14.6 Определение минимальной высоты трубы

М=МSO 2+5.88*389.86=4268.057 г/с

где А=200 – коэффициент зависящий от температурной стратификации атмосферы из.

VГ = 1248 м3/с – объём дымовых газов на АТЭЦ–2 (из годового отчета по станции) при расходе топлива на один котёл В=72 т/ч.

Объем дымовых газов на одну трубу:

F = 2 – коэффициент скорости оседания вредных веществ в атмосферном воздухе, при среднем эксплутационном коэффициенте очистки выбросов не менее 90 %.

Т=ТУХ–ТЛЕТСР.МАКС=99,7 0С – разность температур выбрасываемых из котла газов и средней максимальной температуры наружного воздуха наиболее жаркого месяца года в 13.00 часов дня (принимается по СНиП 2.01.01.- 82 «Строительная климатология и геофизика ».

h = 1 – безразмерный коэффициент, учитывающий влияние рельефа местности, в данном случае ровная и слабопересечённая местность.

СФ–фоновая концентрация вредных веществ, характеризующая загрязнение атмосферы, создаваемое другими источниками. (принимаем в виду отсутствия данных).

При принятой ориентировочно высоте трубы определяются безразмерные коэффициенты m и n, учитывающие условия выхода дымовых газов из трубы. Значение коэффициентов m и n определяются в зависимости от параметров:

Откуда :

при nm>2 n=1.

ПДК СSO2=0.5мг/м3 из

Диаметр устья дымовой трубы:

W0=35 м/с–скорость выхода дымовых газов.

7.14.7 Расчёт максимальной концентрации вредных веществ

В связи с пролётом самолётов над АТЭЦ–2 на низкой высоте, высота дымовых труб занижена. Действительная высота дымовых труб 129 м.

От этой производной начнём определение максимальных концентраций вредных веществ.

Величина максимальной приземной концентрации вредных веществ:

Отсюда видно, что величина концентрации при высоте трубы 129 м превышает допустимые.

7.14.8 Определение расстояния от дымовой трубы, на котором достигается максимальное значение концентрации вредных веществ

cm=d*

7.14.9 Определение концентрации вредных веществ в атмосфере по оси факела выброса на различных расстояниях от дымовой трубы

При опасной скорости ветра Um приземная концентрация вредных веществ Ci (мг/м3) на различных расстояниях c (м) от источника выброса определяется по формуле:

Ci=Si*CM

где Si–безразмерный коэффициент, определяемый в зависимости от отношения  и коэффициента F по формулам:

S1=

При c=1000 м, и =

S1=

При c=3000 м, и =

S1=

При c=5000 м, и =2,228, S1=

При c=7000 м, и =3,119, S1=0,499

При c=10000 м, и =4,455, S1=0,316

При c=2244,407м, и =1, S1=1

По результатам расчётов составим сводную таблицу:

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 19, 20, 21, 22, 23, 24, 25, 26, 27, 28