Курсовая работа: Радиоприемное устройство для приема сигналов типа F3EH
 (2.28)
где
f’min- минимальная частота поддиапазона,
кГц;
П
– ширина полосы пропускания, кГц;
nc – число одиночных избирательных систем настроенных на частоту
принимаемого сигнала, возьмем nc=2;
sП –
ослабление на краях полосы пропускания, sП=2
(6дБ).
Необходимая
добротность Qи обеспечивающая заданную избирательность по
зеркальному каналу при применении индуктивной связи с антенной
 (2.29)
где
fзмах=f’max-2fпр – максимальная частота зеркального
канала;
f’max – максимальная частота поддиапазона,
кГц;
fпр – промежуточная частота, кГц;
sз –
избирательность по зеркальному каналу, sз=316.22;
Возможная
эквивалентная конструктивная добротность контура (с учетом шунтирования контура
транзистором y=0.8)
 (2.30)
где Qk – конструктивная добротность
контура, Qk=150.
Проверяем
выполнение условия:
Из
полученных ранее значений видно, что оно выполняется, в этом случае примем
эквивалентную добротность контура немного больше Qu. Принимаем число контуров nc=2 (одноконтурная входная цепь и
резонансный УРЧ), и эквивалентное качество контура Qэмах=65 (на максимальной частоте поддиапазона), при этом
обеспечивается требуемое ослабление на краях полосы пропускания и
избирательность по ЗК лутше заданной.
Находим
эквивалентную добротность контура на нижней частоте поддиапазона.
 (2.31)
Так
как Qэmin=83.48<QП=338 расчет произведен верно и окончательно принимаем: nc=2; Qэmax=65; Qэmin=83.48.
Для
крайних точек поддиапазона f’min, f’max определяем:
a)
вспомогательные
коэффициенты:
 (2.32)
где
Δfс – растройка, прн которой задана избирательность по
соседнему каналу, Δfс=300кГц.
 (2.33)
 (2.34)
 (2.35)
б)
зеркальные частоты
 (2.36)
 (2.37)
в)
избирательность по соседнему каналу на максимальной частоте
 (2.38)
на
минимальной частоте
 (2.39)
г)
ослабление на краях полосы
 (2.40)
 (2.41)
д)
избирательность по зеркальному каналу
 (2.42)
 (2.43)
Так
как σз min=69.72> σз max=56.62> σз=50 дБ,
исходные данные выполнены.
е)
избирательность по промежуточной частоте
 (2.44)
2.7 определение типа и числа избирательных систем
настроенных на промежуточную частоту
Избирательность по
соседним каналам в основном реализуется в тракте промежуточной частоты, с
помощью сложных избирательных систем. В качестве избирательных систем в ТПЧ
будем применять пьезокерамические фильтры (ПКФ) типа ФП1П-049Б (полоса
пропускания по уровню 6дБ – (200-280)кГц), обладающие по сравнению с ФСС
следующими достоинствами:
-
малая критичность к изменению
нагрузочных сопротивлений позволяет подключать их к базе транзисторов
непосредственно;
-
постоянство ЧХ;
-
небольшие размеры, вес;
-
технологичность изготовления.
Определим
ослабление на краях полосы пропускания σпу и избирательность по
соседнему каналу σcу, которые должен обеспечить ТПЧ:
 (2.45)
 (2.46)
где σп
и σс – ослабление и избирательность, заданная для ВЧ тракта
приемника;
σпmax, σcmin – ослабление на краях полосы пропускания и
избирательность по соседнему каналу ТПЧ в наихудших точках всех поддиапазонов
приемника.
Поскольку фильтр
ФП1П-049Б обеспечивает избирательность 26дБ, то для получения требуемой
селекции СК будем использовать 3 таких фильтра. Общая избирательность 72 дБ.
Недостающие 16 дБ способны дать широкополосные колебательные контура
согласующие преобразователь частоты и ПКФ, УПЧ и ПКФ.
Определяем
требования по избирательности σсш и ослабление на краях полосы
пропускания σпш для широкополосного контура
 (2.47)
 (2.48)
где σфп=4дБ
– ослабление на краях полосы пропускания ПКФ;
σфс=72дБ
– избирательность по соседнему каналу обеспечиваемая ПКФ.
Допустимая
добротность контуров обеспечивающая заданное ослабление на краях полосы
пропускания
 (2.49)
Необходимая
добротность
 (2.50)
Возможную
эквивалентную добротность определим по формуле (2.30), приняв Qk=75, Ψ=0.17
Эквивалентную
добротность контура принимаем равной Qэквmax=50 (чтобы выполнялось условие  ).
Находим
вспомогательные коэффициенты
 (2.52)
 (2.53)
Избирательность по
соседнему каналу
 (2.54)
Ослабление на
краях полосы пропускания
 (2.55)
Ослабление на
краях полосы пропускания ВЧ тракта приемника
 (2.56)
Избирательность по
соседнему каналу
 (2.57)
2.8 Выбор числа и типов усилительных каскадов
Определим
требования к коэффициенту шума первого усилительного каскада преселектора,
остальными мы пренебрегаем виду малого оказываемого ими влияния.
 (2.58)
где  - входное отношение
сигнал помеха, его нужно иметь таким для обеспечения работы частотного
детектора в надпороговом режиме и получения выигрыша;
Е – реальная
чувствительность заданная в единицах напряженности вТЗ;
К=1.38·10-23
Дж/град – постоянная Больцмана;
Пш»1.1·П=225.5кГц – шумовая полоса линейного тракта;
Т0=293
К – стандартная температура приемника;
RA»50 Om;
EП=1мкВ/м
– средний уровень помех днем;
Из справочника по
графикам для КТ399 находим Кш@
0.1(дБ)=1.012.
Требуемое усиление
линейного тракта находим как
 (2.59)
где Uупч=0.1 В, напряжение на выходе последнего каскада УПЧ;
Еа=25мкВ/м
– заданная по ТЗ чувствительность;
hд –
действующая высота антенны, находится по формуле для несимметричного вибратора
 (2.60)
где l=4.68 м – длинна волны сигнала;
l=1 м – длинна телескопической антенны.
Поскольку
коэффициент усиления каскада, с точки зрения устойчивой работы, не может быть
больше устойчивого коэффициента усиления, то коэффициент усиления каскада
примем равным устойчивому коэффициенту усиления на максимальной рабочей
частоте.
При использовании
транзистора КТ399, он нам подходит по коэффициенту шума, в УРЧ его коэффициент
усиления составит
 (2.61)
где S –
крутизна ВАХ, мА/В;
f’max – максимальная рабочая
частота, МГц;
Ск –
емкость перехода коллектор-база, пФ.
Коэффициент
усиления ПЧ рассчитываем по (2.61).
Для каскада УПЧ
коэффициент усиления так же рассчитываем по (2.61).
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11 |
