Учебное пособие: Проектирование внутрицехового электроснабжения
в) выбрать сечение
питающей (распределительной) линии по условию (13).
При трехфазных групповых
линиях для выбора сечения питающей линии определить нагрузку фаз по формулам:
РРА = Ргр.1А + Ргр.2А + …
+ Ргр.nА, кВт
РРВ = Ргр.1В + Ргр.2В + …
+ Ргр.nВ, кВт (16)
РРС = Ргр.1С + Ргр.2С + …
+ Ргр.nС, кВт
где Ргр.1А, Ргр.2А, Ргр.nА
и т. д. – расчетные мощности соответствующих фаз групповых линий.
Далее выполнить пункты б)
и в).
Для распределительных и
питающих линий расчетную мощность необходимо определять с учетом коэффициента
спроса:
Рр = Кс (Ру + Δ
РПРА), кВт (17)
где Кс принимается равным
1 при питании по линии одного щитка; при большем числе щитков Кс = 0,9 ÷
0,95.
По условию (13) выбираются
сечения фазных проводников. Сечения нулевых проводников выбираются согласно
ПУЭ.
Сечение нулевых рабочих
проводников (N) трехфазных питающих, распределительных и групповых линий с
газоразрядными лампами при одновременном отключении всех фазных проводов линии
должно выбираться:
– для участков сети, по
которым протекает ток от ламп с компенсированными пускорегулирующими
аппаратами, равный фазному независимо от сечения;
– для участков сети, по
которым протекает ток от ламп с некомпенсированными ПРА, равным фазному при
сечении фазных проводников менее или равному 16 мм2 для медных и 25 мм2 для
алюминиевых проводников, и не менее 50 % сечения фазных проводников при больших
сечениях, но не менее 16 мм2 для медных и 25 мм2 для алюминиевых проводников.
Сечение нулевых защитных
проводников (РЕ) должно равняться сечению фазных при сечении последних до 16 мм2,
16 мм2 при сечении фазных проводников от 16 до 35 мм2 и
50 % сечения фазных проводников при больших сечениях. Сечение РЕ проводников,
не входящих в состав кабеля, должно быть не мене 2,5 мм2 – при наличии
механической защиты и 4 мм2 – при ее отсутствии.
Сечение PEN-проводников
(совмещены функции нулевого рабочего и нулевого защитного проводника) должно
быть не менее сечения N-проводников и не менее 10 мм2 по меди и 16
мм2 по алюминию независимо от сечения фазных проводников.
Значения Iq приведены в
части II методических указаний «Проектирование электроснабжения силовых
электроприемников цеха».
3.2.5.2
Проверка сечений по потере напряжения
Напряжение, подводимое к
лампе, значительно влияет на ее световой поток, поэтому в ПУЭ регламентируется
максимально допустимое снижение напряжения на источниках света.
В осветительных сетях
рабочего освещения производственных и общественных зданий на наиболее
электрически удаленных от источника питания лампах должно быть напряжение не
ниже 97,5 % от номинального, для аварийного освещения – не ниже 95 % от Uн. Под
наиболее электрически удаленной лампой понимается ИС, для которого потери
напряжения окажутся максимальными. Потери напряжения зависят не только от удаленности
ИС, но и от единичной мощности лампы. Для люминесцентных трубчатых ламп потери
напряжения определяются не для самой удаленной лампы, а для точки, находящейся
в середине самого удаленного от источника питания ряда светильников с ЛЛ при
условии, что к этой точке подключена нагрузка всех ламп этого ряда с учетом
потерь в ПРА.
Для проверки сечений по
потере напряжения необходимо привести схему группового щитка с указанием
конфигурации только одной групповой линии (количество, тип и мощность ИС,
расстояния между точками их подключения к линии), для остальных групповых линий
указать их расчетные нагрузки (для трехфазных – пофазно), для питающей – длину.
Условие проверки сечений
по потере напряжения:
ΔUΣ = ΔUтр
+ Δ Uпл + ΔUрл + ΔUгр.л ≤ Δ Uдоп, (18)
где ΔUтр – потери
напряжения во вторичной обмотке цехового трансформатора, от которого запитан
групповой щиток; ΔUпл – потери напряжения в питающей линии, %; ΔUрл–
потери напряжения в распределительной линии, % ; ΔUгр.л – потери напряжения
в групповой линии, %; ΔUдоп – допустимые потери напряжения, равные 7,5%.
ΔUтр зависит от типа
трансформатора и коэффициента его загрузки, и определяются по формулам,
приведенным во II части методических указаний, так как, как правило,
осветительная и силовая нагрузка цеха запитываются от общего трансформатора.
Для однофазных групповых
линий потери напряжения для самой удаленной лампы или середины самого
удаленного ряда ЛЛ определяют по формуле:
ΔUгр.л = , % (19)
где М – момент нагрузки,
кВт·м; S – выбранное сечение линии, мм2; С – коэффициент, зависящий от
напряжения сети, материала проводника и конфигурации линии.
Для однофазных линий с
медными жилами С = 12, с алюминиевыми – С = 7,4. Для трехфазных линий с
равномерной нагрузкой фаз с медными жилами С = 72, с алюминиевыми – С = 44. Для
трехфазных неравномерно нагруженных линий коэффициент С выбирается как для
однофазных линий.
Момент нагрузки
определяется по формуле:
М = ΣРРili, кВт ·м, (20)
где Ррi – расчетная
мощность линии в i-ой точке, кВт; li – длина линии от щитка до точки приложения
электрической нагрузки, м.
В трехфазных групповых
линиях моменты нагрузки определяются пофазно для самых удаленных ламп каждой
фазы по формуле (19): МА – момент нагрузки фазы А, МВ – фазы В, Мс – фазы С.
Если моменты нагрузки фаз одинаковы, то такая линия считается равномерно
нагруженной. Если моменты нагрузки различны, то определяется неравномерность нагрузки
фаз (ΔМ):
ΔМ = 100, %(21)
Если ΔМ ≤ 15 %,
то линия считается условно равномерно нагруженной, если ΔМ > 15 % – неравномерно
нагруженной. Степень неравномерности загрузки фаз определяет величину
уравнительных токов, которые протекают по фазным проводникам наряду с токами
нагрузки, создавая в линии дополнительные потери напряжения. Для равномерно и
условно равномерно нагруженных линий потери напряжения для всех фаз одинаковы и
определяются по формуле:
ΔUгр.л = = , %.(22)
Для неравномерно
нагруженных линий потери напряжения определяются пофазно с учетом потерь
напряжения от уравнительных токов по формулам:
ΔUА = ΔUФА +
ΔUОА – 0,5 (ΔUОВ + Δ UОС), %
ΔUВ = ΔUФВ +
ΔUОВ – 0,5 (ΔUОА + Δ UОС), % (23)
ΔUС = ΔUФС +
ΔUОС – 0,5 (ΔUОА + Δ UОВ), %
где ΔUФА, ΔUФВ,
ΔUФС – потери напряжения в фазах от токов нагрузки; ΔUОА, ΔUОВ,
ΔUОС – потери напряжения в фазах от уравнительных токов.
ΔUФА = ; ΔUФВ = ; ΔUФС = ,(24)
ΔUОА = ; ΔUОВ = ; ΔUОС = , (25)
где S0 – сечение нулевого
рабочего проводника.
Для питающей
(распределительной) линии момент нагрузки определяют пофазно:
МА = РРАLПЛ, кВт ·м
МВ = РРВLПЛ, кВт ·м (26)
МС = РРСLПЛ, кВт ·м
Затем определяют
неравномерность нагрузки фаз по формуле (20) и потери напряжения, ΔUПЛ
(ΔUРЛ), либо по формуле (21), либо – (22) в зависимости от значения
ΔМ.
Если условие (17) не
выполняется, то необходимо увеличить сечения групповой и питающей
(распределительной) линии и пересчитать потери напряжения. При этом следует
учесть, что сечение групповой линии не следует увеличивать более 6 мм2 из-за ее
разветвленности и большого числа соединений.
3.2.5.3
Проверка сечений на соответствие выбранному аппарату защиты
Т. к. для защиты
осветительных линий используются АВ с комбинированными расцепителями, то
проверка сечений производится по условию: Iq / Iнтр ≥ 1, (27)где Iнтр –
номинальный ток теплового расцепителя АВ. Если условие (27) не выполняется,
необходимо увеличить сечение линии.
Выбор сечений
осветительных линий привести на примере одной групповой и одной питающей линий.
Данные по выбору сечений остальных линий свести в табл. 6.
Таблица 6
Результаты выбора сечений
осветительных линий
Номер линии |
Способ прокладки |
Марка кабеля (провода) |
Длина линии, l, м |
Расчетная мощность
линии, Рр, кВт |
Расчетный ток линии,
Iр, А |
Сечение по допустимому нагреву,
Sн, мм2 |
Длительно допустимый
ток, Iq, А |
Момент нагрузки, М, кВт
·м |
Потери напряжения в
линии, ΔUЛ, % |
Потери напряжения
суммарные, ΔU Σ, % |
Сечение, выбранное по
потере напряжения, S ΔU, мм2 |
Длительно допустимый
ток, Iq, А (S ΔU) |
Номинальный ток
теплового расцепителя, IНТР, А |
Окончательно выбранное
сечение |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
3.2.6
Защита осветительных линий
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 19, 20, 21, 22, 23, 24, 25, 26, 27, 28, 29, 30, 31, 32 |