Учебное пособие: Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

,  - коэффициенты, учитывающие взаимное влияние температурных полей соседних теплопроводов, определяемые по формулам:

                                                                                                  (79)

                                                                                                  (80)

здесь ,  - нормированные линейные плотности тепловых потоков соответственно для подающего и обратного трубопроводов, Вт/м.

В тепловых сетях широко применяются сальниковые,  П - образные и сильфонные (волнистые) компенсаторы. Компенсаторы должны иметь достаточную компенсирующую способность  для восприятия температурного удлинения участка трубопровода между неподвижными опорами, при этом максимальные напряжения в радиальных компенсаторах не должны превышать допускаемых (обычно 110 МПа).

Тепловое удлинение расчетного участка трубопровода , мм, определяют по формуле:

                                                                                             (81)

где     - средний коэффициент линейного расширения стали,

 (для типовых расчетов можно принять ),

 - расчетный перепад температур, определяемый по формуле

                                                                                              (82)

где     - расчетная температура теплоносителя, оС;

            - расчетная температура наружного воздуха для проектирования        отопления, оС;

          L - расстояние между неподвижными опорами, м (см. приложение №17).

Компенсирующую способность сальниковых компенсаторов уменьшают на величину запаса - 50 мм.

Реакция сальникового компенсатора - сила трения в сальниковой набивке  определяется по формуле:

                                                                        (83)

где     - рабочее давление теплоносителя, МПа;

 - длина слоя набивки по оси сальникового компенсатора, мм;

 - наружный диаметр патрубка сальникового компенсатора, м;

 - коэффициент трения набивки о металл, принимается равным 0,15.

При подборе компенсаторов их компенсирующая способность и технические параметры могут быть определены по приложению.

Осевая реакция сильфонных компенсаторов  складывается из двух слагаемых:

                                                                                               (84)

где     - осевая реакция, вызываемая деформацией волн, определяемая по формуле:

                                                                                               (85)

здесь Dl - температурное удлинение участка трубопровода, м;

e - жесткость волны, Н/м, принимаемая по паспорту компенсатора;

n - количество волн (линз).

 - осевая реакция от внутреннего давления, определяемая по формуле:

                                                                         (86)

здесь  - коэффициент, зависящий от геометрических размеров и толщины стенки волны, равный в среднем 0.5 - 0.6;

D и d – соответственно наружный и внутренний диаметры волн, м;

 - избыточное давление теплоносителя, Па.

При расчете самокомпенсации основной задачей является определение максимального напряжения s у основания короткого плеча угла поворота трассы, которое определяют для углов поворотов 90о поформуле:

                                                                       (87)

для углов более 90о, т.е. 90+b, по формуле

                                                (88)

где  Dl - удлинение короткого плеча, м;

l - длина короткого плеча, м;

Е - модуль продольной упругости, равный в среднем  для   стали 2· 105 МПа;

d - наружный диаметр трубы, м;

 - отношение длины длинного плеча к длине короткого.

При расчетах углов на самокомпенсацию величина максимального напряжения s не должна превышать [s] = 80 МПа.

При расстановке неподвижных опор на углах поворотов, используемых для самокомпенсации, необходимо учитывать, что сумма длин плеч угла между опорами не должна быть более 60% от предельного расстояния для прямолинейных участков. Следует учитывать также, что максимальный угол поворота, используемый для самокомпенсации, не должен превышать 130о.

Вертикальную нормативную нагрузку на подвижную опору Fv, Н, определяют  по формуле:

                                                                                              (89)

где     - масса одного метра трубопровода в рабочем состоянии включающий вес трубы, теплоизоляционной конструкции и воды, Н/м;

L - пролет между подвижными опорами, м.

Величина  для труб с наружным диаметром  может быть принята по табл. 4 методического пособия:

Таблица №4  – Масса 1 м трубопровода в рабочем состоянии

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 19, 20, 21, 22, 23, 24, 25, 26, 27, 28, 29, 30, 31, 32, 33, 34, 35, 36, 37, 38, 39