Курсовая работа: Разработка системы релейной защиты блока генератор-трансформатор электрической станции и анализ ее технического обслуживания

Коэффициент торможения реле , характеризующий тормозное действие реле, определяется как отношение приращения тока в рабочей (дифференциальной) цепи реле  к полусумме приращения тока в тормозной цепи реле :

                                           (7.20)

Из тормозной характеристики реле видно, что:

                                   (7.21)       

                                            (7.22)

Коэффициент торможения защиты определяется исходя из выражений (7.20) - (7.22):

                 (7.23)       

где:  - коэффициент отстройки, принимается равным 1,5;

 - относительное значение тока рабочей цепи реле при внешнем повреждении в расчётной точке;

 - определяется согласно формулам (7.7, 7.8);

 - относительное значение суммы тормозных токов при внешнем коротком замыкании, определяется с использованием (7.18, 7.19);

 - ток начала торможения, принимается равным 1,0.

Принимаем =0,3

2.7.8  Выбор уставки дифференциальной отсечки

Дифференциальная отсечка используется для повышения быстродействия защиты при больших кратностях тока короткого замыкания в защищаемой зоне.

Уставку отсечки во всех случаях можно принимать минимальной, поскольку при этом обеспечивается её отстройка от токов включения и от токов небаланса при внешних коротких замыканиях .

2.7.9  Определение чувствительности защиты

Чувствительность защиты на рассматриваемых энергоблоках при повреждении в защищаемой зоне следует определять при отсутствии торможения.

При коротком замыкании в зоне защиты полусумма тормозных токов всегда оказывается меньше тока в дифференциальной цепи. Поэтому расчётная точка, соответствующая минимальному короткому замыканию в зоне защиты, в плоскости координат (, ) всегда лежит выше тормозной характеристики реле, а прямая, соединяющая эту точку с началом координат, является геометрическим местом точек, соответствующих изменяющемуся переходному сопротивлению в месте короткого замыкания. Эта прямая всегда пересекает горизонтальную часть тормозной характеристики. На этом пересечении защита работает на пределе чувствительности с током .

Коэффициент чувствительности защиты определяется по выражению:

                       (7.24)

где: = - относительное значение вторичного тока в месте двухфазного короткого замыкания (для отсечки ток короткого замыкания рассчитывается в рабочем, а не в минимальном режиме);

 - относительное значение минимального тока срабатывания реле.

Чувствительность защиты определяется при металлическом повреждении на выводах трансформатора блока.

Расчётными для станции и системы являются реально возможные режимы, обусловливающие минимальный ток повреждения. В соответствии с ПУЭ коэффициент чувствительности должен быть .

2.8  Дифференциальная защита ошиновки 330 - 750 кВ

2.8.1  Общие положения

Для подключения защиты используются трансформаторы тока с одинаковыми или различными коэффициентами трансформации с номинальным значением вторичного тока, как правило, 1А. Защита выполняется с использованием дифференциальных реле с быстронасыщающимися трансформаторами типа РНТ-566 в связи с тем, что общая резервная дифференциальная защита энергоблока, охватывающая и ошиновку в том числе, выполнена на реле с торможением.

2.8.2  Определение минимального тока срабатывания и расчёт числа витков рабочей обмотки

Первичный минимальный ток срабатывания дифференциальной защиты  выбирается из условия отстройки от максимального рабочего тока небаланса  при переходном режиме внешнего короткого замыкания:

                  (8.1)

где:  - коэффициент отстройки, принимается равным 1,3.

Расчётный ток небаланса:

     (8.2)

где: -коэффициент, учитывающий апериодическую составляющую тока, может быть принят равным 1,0;

 - коэффициент однотипности трансформаторов тока, принимается равным 1;

 - полная относительная погрешность трансформаторов тока, принимается равной 0,1;

 - периодическая составляющая тока внешнего трёхфазного короткого замыкания (при ), при этом за расчётную точку принимается место установки одного из выключателей, где ток короткого замыкания имеет большее значение.

Расчётное число витков рабочей обмотки насыщающегося трансформатора:

                       (8.3)

где:  - минимальная МДС срабатывания реле (для реле РНТ-566 ). Определяется уточнённое значение тока срабатывания защиты исходя из фактически установленного числа витков рабочей обмотки реле  по выражению:

       (8.4)

2.8.3  Определение чувствительности защиты

Чувствительность защиты при повреждении в защищаемой зоне оценивается коэффициентом чувствительности , который определяется отношением минимального тока короткого замыкания к току срабатывания защиты:

                              (8.5)

где:  - периодическая составляющая () минимального тока металлического короткого замыкания в защищаемой зоне.

2.9  Резервная дифференциальная защита энергоблока

Основные положения по расчёту резервной дифференциальной защиты блока, выполненной на реле типа ДЗТ-21.

Пример расчёта выполнен для случая защиты энергоблока мощностью 160 МВт и более, подключённого к ОРУ - 330... 750 кВ через два выключателя.

Расчёт защиты принципиально не отличается от расчёта защиты трансформатора блока (раздел 5), однако есть ряд особенностей, обусловленных схемой её включения.

Расчёт рабочей цепи защиты включает в себя определение минимального тока срабатывания защиты и выбор ответвлений трансреактора, а также ответвлений выравнивающих автотрансформаторов при их наличии.

Минимальный ток срабатывания защиты выбирается по большему из двух условий:

·  отстройки от броска намагничивающего тока при включении ненагруженного трансформатора блока под напряжение по выражению (7.1);

·  отстройки от максимального тока короткого замыкания за трансформатором собственных нужд.

                      (9.1)

где:  - коэффициент отстройки, принимается равным 1,5;

 - периодическая составляющая тока трёхфазного металлического короткого замыкания на выводах одной из обмоток трансформатора собственных нужд в максимальном режиме работы станции и системы.

Для резервной дифференциальной защиты допускается загрубление по сравнению с основной, поскольку она предназначена для быстрой ликвидации коротких замыканий на ошиновке высокого и низкого напряжения блока и не предназначена для защиты от межвитковых коротких замыканий.

Определяются вторичные номинальные токи в плечах защиты по выражениям (7.2), (7.3) и (7.4).

Далее для каждого плеча защиты определяется относительное значение минимального тока срабатывания защиты:

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11