Курсовая работа: Расчет тепловой схемы турбоустановки с турбиной К-1000-60/1500-1

Расчет процессов в ПВД

ПВД7

Энтальпия пара на входе в П7 из 1-го отбора :

hП7=2645,4 кДж/кг

Энтальпия спива ПП2 на входе в П7:

hслПП2вхП7= hслПП2. ηпот 7 =1206,5 кДж/кг

Параметры спива на выходе из П7:

tслП7= tS,П6=f(pп6)= 205 °С

hсл п7=f(pп7,tП7)= 875,25 кДж/кг

Для определения разности энталпий ПВ на входе и выходе П7 используется cp.Δt

cp=4.19 кДж/кг

Δt=17 °С

Количество пара 1-го отбора на входе П7 определяется на основании совместного решения уравнений теплового и материального баланса П7. Запишем уравнение ТБ сепратора, учитывающее материальный баланс.

DI.hП7+Dпп2. hслПП2вхП7=GПВ ср Δt+(Dпп2+DI)hсл п7         

Из этого уравнения определим DI

DI=[GПВ ср Δt-Dпп2.( hслПП2вхП7-hслП7)]/(hП7-hсл п7)        

DI=72,634-0,007*Y

ПВД6

Энтальпия пара на входе в П6 из 2-го отбора :

hП6=2594,9 кДж/кг

Энтальпия спива ПП1 на входе в П6:

hслПП1вхП6= hслПП1. ηпот 6 =958,14      кДж/кг

Параметры спива на выходе из П6:

tслП6= tS,П5=f(pп5)= 188 °С

hсл п6=f(pп6,tП6)= 798,9 кДж/кг

Для определения разности энталпий ПВ на входе и выходе П6 используется cp.Δt

cp=4.19 кДж/кг

Δt=17 °С

Количество пара 2-го отбора на входе П6 определяется на основании совместного решения уравнений теплового и материального баланса П6. Запишем уравнение ТБ сепратора, учитывающее материальный баланс.

DII.hП6+Dпп1. hслПП1вхП6+(DI+Dпп2).hслп7=GПВ.срΔt+(DII+Dпп1+Dпп2+DI).hсл п6

Из этого уравнения определим DII

DII=[GПВ ср Δt+Dпп1.(hслп6- hслПП1вхП6)+(DI+Dпп2).(hслп6-hслп7)]/(hП6-hсл п6)  

DII=68,501-0,004*Y

ПВД5

Энтальпия пара на входе в П5 из 3-го отбора :

hП5=2542,3кДж/кг

Энтальпия спива сепаратора на входе из П5:

hсл свхП5= hсл c. ηпот 5 =803,95 кДж/кг

Температура дренажа греющего пара на выходе из подогревателей зависит от наличия в нем охладителя дренажа. Для подогревателей без охладителей дренажа температура дренажа равна температуре насыщения греющего пара в подогревателе. Для подогревателей с охладителями дренажа температура дренажа определяется по температуре обогреваемой среды на выходе из предыдущего подогревателя (подогревателя с меньшим значением давления отборного пара) с учетом минимального температурного напора на холодном конце охладителя дренажа и приращения температуры воды в смесителе, если он есть.

tдр j = ts j + d t      (21)

tдр j – температура дренажа греющего пара на выходе из j-го подогревателя;

ts j – насышенная температура обогреваемой среды;

d.t–минимальный температурный напор на холодном конце охладителя дренажа (d tод = 5 ¸ 12 °С [3]);

δt=10 °С

tП5= tS,П5-δt =178 °С

Параметры спива на выходе из П5:

hсл п5=f(pп5,tП5)= 754,5 кДж/кг

Для определения разности энталпий ПВ на входе и выходе П5 используется cp.Δt

cp=4.19 кДж/кг

Δt=17 °С

Количество пара 3-го отбора на входе П5 определяется на основании совместного решения уравнений теплового и материального баланса П5. Запишем уравнение ТБ сепратора, учитывающее материальный баланс.

DIII.(hП5-hсл п5)+Gc.( hсл свхП5-hсл п5)+(DII+Dпп1+Dпп2+DI).(hслп6-hслп5)=GПВ ср Δt

Из этого уравнения определим DIII

DIII=[GПВ ср Δt-Gc.( hсл свхП5-hсл п5)-(DII+Dпп1+Dпп2+DI)(hслп6-hслп5)]/(hП5-hсл п5)

DIII=68,410-0,003*Y

Расчет процессов в деаэраторе

Энталпия выпора определяется выражением

hвыпор = hп х+ hвозд (1-х) ≈h"д=f(pд)

hвыпор≈h"д=f(pд)= 2762,1 кДж/кг

Энтальпия спива деаэратора:

hсл д=h'д=f(pд)= 694,4 кДж/кг

Энтальпия пара на деаэратор из 3-го отбора:

hд пар=hп5=2542,3 кДж/кг

Энтальпия основного конденсата при давлении примерно на 0,2 МПа выше давления в деаэраторе и температура перед деаэратором:

hОК=649,6 кДж/кг

Количество пара 3-го отбора на входе деаэратора определяется на основании совместного решения уравнений теплового и материального баланса деаэратора. Запишем уравнение ТБ сепратора, учитывающее материальный баланс.

G’ОК=GПВ+Dвыпор -DII-Dпп1-Dпп2-DI-DIII-Gс-Dд

Dвыпор=0.005 *GПВ

Dд.hд пар+(DII+Dпп1+Dпп2+DI+DIII+Gс)hслП5+G’ОК.hОК=GПВhсл д+Dвыпор.hвыпор

Из этого уравнения определим Dд

Dд=[GПВ(hсл д+0.005hвыпор-hок)+(DII+Dпп1+Dпп2+DI+DIII+Gс)(hок-hслП5)]/(hд пар-hОК)    

Dд=41,114-0,009*Y

Теперь поставляя полученные уравнения для определения значения Y в уравнениях

G'ОК=1.005GПВ-DII-Dпп1-Dпп2-DI-DIII-Gс-Dд

G'ОК=Y-Gс

G'ОК=1563,397-0,13 * Y

G'ОК=0,890 *Y

получим

Y=1532,3 кг/с

и следовательно

Gc=168,7кг/с

Dпп1вх=68,8 кг/с

Dпп2вх=75,5 кг/с

DI=61,6 кг/с

DII=62,7 кг/с

DIII=63,7 кг/с

Dд=27,2 кг/с

GПВ=1882,5 кг/с

G’ОК=1363,7 кг/с

D=D0+DПП= 1836,4 кг/с

Расчет процессов в ПНД

ПНД4

Энтальпия пара на входе в П4 из 4-го отбора :

hП4=2823,2 кДж/кг

Параметры спива на выходе из П5:

tS,П4=158 °С

hсл п4=f(pп4,tП4)= 666,9 кДж/кг

Количество пара 4-го отбора на входе П4 определяется на основании совместного решения уравнений теплового и материального баланса П4. Запишем уравнение ТБ сепратора, учитывающее материальный баланс.

DIV.(hП4-hсл п4)= G’ОК.срΔt

Из этого уравнения определим DIV

DIV= G’ОК.срΔt/(hП4-hсл п4)

DIV=84,8 кг/с

ПНД3

Энтальпия пара на входе в П3 из 5-го отбора :

hП3=2694,5 кДж/кг

Параметры спива на выходе из П3:

tS,П3=128 °С

hсл п3=f(pп3,tП3)= 537,8 кДж/кг

Количество пара 5-го отбора на входе П3 определяется на основании совместного решения уравнений теплового и материального баланса П3. Запишем уравнение ТБ сепратора, учитывающее материальный баланс.

DV.hП4+DIVhсл п4-(DV+DIV)hсл п3=( G’ОК -DV-DIV)срΔt

Из этого уравнения определим DV

DV= G’ОК.срΔt-DIV(hсл п4-hсл п3+срΔt)/(hп3-hсл п3+срΔt)

DV=65,6 кг/с

ПНД2

Энтальпия пара на входе в П2 из 6-го отбора :

hП2=2418,4 кДж/кг

Параметры спива на выходе из П2:

tS,П2=98 °С

hсл п2=f(pп2,tП2)= 410,6 кДж/кг

Количество пара 6-го отбора на входе П2 определяется на основании совместного решения уравнений теплового и материального баланса П2. Запишем уравнение ТБ сепратора, учитывающее материальный баланс.

DVI.(hП2-hсл п2)=( G’ОК -DV-DIV).срΔt        

Из этого уравнения определим DVI

DVI=( G’ОК -DV-DIV).срΔt/(hП2-hсл п2)         

DVI=70,9 кг/с

ПНД1

Энтальпия пара на входе в П1 из 7-го отбора :

hП1= 2415,9 кДж/кг

Параметры спива на выходе из П1:

tS,П1= 68 °С

hсл п1=f(pп1,tП1)= 284,64 кДж/кг

Количество пара 7-го отбора на входе П1 определяется на основании совместного решения уравнений теплового и материального баланса П1. Запишем уравнение ТБ сепратора, учитывающее материальный баланс.

DVII.hП1+DVIhсл п2-(DVI+DVII)hсл п1=( G’ОК -DV-DIV-DVI-DVII)срΔt

Из этого уравнения определим DVII

DVII=( G’ОК -DV-DIV)срΔt-DVI(hсл п2-hсл п1+срΔt)/(hп1-hсл п1+срΔt)

DVII=59,7 кг/с

Расход оснавного канденсата после канденсатора

Gok= G’ОК -DIII-DIV-DII-DI

Gok=1082,9 кг/с

С помощью полученных значений расходов получим расход на входе ЦСД:

D0ЦСД=(Y-Gc)-DТП= 1346,6 кг/с

Промышленность и население необходимо снабжать не только электроэнергией, но и теплотой. Аналогично передаче электроэнергии по электрическим сетям, для подачи теплоты к потребителям существуют тепловые сети. Основным носителем теплоты для горячего водоснабжения и отопления является горячая вода. Соответствующая схема установки теплоснабжения показана на рис. 4. для случая, когда тепловая сеть представляет собой замкнутый контур, образованный подающей и обратной магистралями. Для циркуляции воды предусмотрен сетевой насос. Для восполнения убыли воды в связи с ее утечками и расходованием на бытовые нужды предусмотрена установка подготовки добавочной воды.

Вода подогревается в нескольких последовательных сетевых подогревателях. В теплоэнергетике принято осуществление этого подогрева в основном за счет теплоты

пара, частично проработавшего в турбине. Поэтому кроме конденсационных электростанций развиваются также теплоэлектроцентрали(ТЭЦ). Теплофикация, т. е. комбинированная выработка электроэнергии и теплоты, является характерной чертой отечественной энергетики.

Рис. 4. Схема установки теплоснабжения:

1— сетевой насос;2— основной сетевой подогреватель;3— греющая среда основного сетевого подогревателя;4— пиковый сетевой подогреватель;5— греющая среда пикового сетевого подогревателя;6— подающая магистраль сетевой воды;7— тепловой потребитель;8— обратная магистраль сетевой воды;9— продувка тепловой сети;10 — подпиточный сетевой насос;11 — установка подготовки добавочной воды теплосети.

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11