Курсовая работа: Проектирование закрытой системы теплоснабжения микрорайона города Томск

 кг/с

Потери внутри котельной принимаем 2-5% от общего расхода пара. Принимаем потери пара 3%.

, (3.7)

 кг/с

Общая паропроизводительность котельной будет:

 (3.8)

 кг/с

Количество потерянного на производстве конденсата, , кг/с

, (3.9)

 кг/с

Количество возвращаемого конденсата тогда будет  кг/с

 (3.10)

 = 12,772-6,11-0,59-0,372-1,566 = 4,134 кг/с.

Потери конденсата с учётом 3% его потерь внутри котельной, , кг/с

, (3.11)

 кг/с

Расход химически очищенной воды при величине потерь в тепловой сети 2% от общего расхода сетевой воды, , кг/с

, (3.12)

 кг/с

Расход на собственные нужды ВПУ принимаем равным 25% от расхода химически очищенной воды, получим расход сырой воды, , кг/с

, (3.13)

 кг/с

Расход пара на пароводяной подогреватель сырой воды, , кг/с

, (3.14)

 кг/с

Количество воды поступающей от непрерывной продувки,, кг/с

Продувка может составлять 2-10% номинальной производительности котла. Если Gпр > 0,28 кг/с необходимо устанавливать расширитель продувки. Примем размер продувки 5%.

; (3.15)

кг/с

Расширитель продувки необходим.

3.2 Расчёт расширителя продувки

Рисунок 2 - Схема потоков расширителя продувки

Количество пара, полученного в расширителе продувки, , кг/с

, (3.16)

где i¢пр – энтальпия воды при давлении в котле 0,7 МПа;

i¢¢пр – энтальпия воды при давлении в расширителе продувки 0,12 МПа;

i¢п – энтальпия пара при давлении в расширителе продувки;

х – степень сухости пара, выходящего из расширителя;

i¢пр = 4,19×195 = 817,1 кДж/кг;

i¢¢пр = 4,19×104 = 435,8 кДж/кг;

i¢п = 2684,5 кДж/кг;

x = 0,98 кг/кг;

кг/с

3.3 Расчёт подогревателя химически очищенной воды

Подогрев химически очищенной воды после ВПУ производится в водоводяном теплообменнике за счет охлаждения подпиточной воды для тепловой сети после деаэратора со 104 до 70оС.

Рисунок 3 - Схема работы теплообменника для подогрева ХОВ

Температура химически очищенной воды, поступающей в деаэратор, определяется из уравнения теплового баланса , оС

, (3.17)

 ºС

Энтальпия ХОВ, поступающей в деаэратор:

 кДж/кг

3.4 Расчёт деаэратора

Рисунок 4 – Схема потоков, поступающих в деаэратор

Параметры потоков:

конденсат с производства – Gк = 4,134 кг/с; tкп = 95 0С; iкп = 398 кДж/кг;

конденсат из подогревателей сырой воды – Dсв = 0,174 кг/с; iк// = 670,5 кДж/кг

пар из расширителя продувки – Dпр = 0,11 кг/с; i/п = 2683 кДж/кг;

конденсат сетевых подогревателей – Dпсв = 6,21 кг/с; iк/ = 335,2 кДж/кг; tк/ = 80 0C;

ХОВ – Gхов = 2,858 кг/с; t//хов = 40,9 0C; i/хов = 171,37 кДж/кг;

греющий пар – iр// = 2867 кДж/кг.

Суммарное количество воды и пара, поступающего в деаэратор без учета расхода греющего пара, , кг/с

, (3.18)

 кг/с

Средняя энтальпия смеси в деаэраторе, , кДж/кг

 кДж/кг

Температура смеси , оС

,

оС

Расход пара на деаэратор, , кДж/кг

, (3.19)

где iпв – энтальпия питательной воды, кДж/кг;

 кг/с

Суммарный расход редуцированного пара для собственных нужд внутри котельной, , кг/с

, (3.20)

 кг/с

Расход свежего пара на собственные нужды, , кг/с

, (3.21)

 кг/с

Паропроизводительность котельной, т/ч, с учетом внутренних потерь 3 %

, (3.22)

 кг/с = 46 т/ч

Расхождение:

% < 3 %

3.5 Выбор основного оборудования

Принимаем для установки газомазутные котлы марки ДЕ–6,5–14ГМ производительностью 6,73 т/ч каждый. Принимаем к установке 8 котлов, общая паропроизводительность:

 т/ч, запас 14,56%.

Проверим соответствие условию надёжности: в случае выхода из строя одного большого котла, оставшиеся должны покрывать нагрузку холодного месяца, т.е. паропроизводительность котельной должна быть не меньше 44,1 т/ч:

, (3.23)

 кг/с

, (3.24)

 кг/с

, (3.25)

 кг/с

, (3.26)

5,7 = 10,87 кг/с

; (3.27)

кг/с = 42,53 т/ч;

В случае выхода из строя одного из котлов общая паропроизводительность будет:

т/ч > 42,53 т/ч – условие выполняется.

Принципиальная схема котельной с паровыми котлами представлена на формате А3 (Лист 2).

4 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ

Задачей гидравлического расчета является определение диаметров участков теплосети и падение давления в них. Поскольку в начале расчета неизвестен ряд требуемых величин, то задачу решают методом последовательных приближений.

Расчет начинают с магистральных участков и ведут от самого дальнего участка в направлении источника.

Задают удельное линейное падение давления. Для магистральных участков трубопроводов принимается Rл = 80 Па/м, в ответвлениях по расчету, но должно выполняться условие Rл ≤ 300 Па/м.

Расход сетевой воды в трубопроводах G, кг/с, определяется по формуле

, (4.1)

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10