Дипломная работа: Расчет параметров режимов и оборудования электрических сетей и мероприятий энергосбережения

— вторичный ток в плече защиты на стороне, принимаемой в расчете за основную, соответствующий номинальной мощности защищаемого трансформатора (автотрансформатора);

— номинальный ток принятого ответвления трансреактора реле TAV или автотрансформаторов тока для стороны, принимаемой в расчете за основную.

и  - расчетный и принятый (номинальный) токи ответвлений промежуточных трансформаторов тока ТА цепи торможения реле и приставок дополнительного торможения на соответствующих сторонах (п.

Значения первичных токов  и , входящих в (5.12.1), рассчитываются по отношению к номинальному току /ном защищаемого трансформатора (автотрансформатора).

Расчетный максимальный первичный ток небаланса  при расчетном внешнем КЗ, необходимый для определения относительных первичного  по (5.12.1) вторичного  по

 (5.12.2)

максимального расчетного тока небаланса, а значения входящих в него составляющих тока небаланса , и, аналогичному

 (5.12.3)

но составленному для расчетного внешнего металлического КЗ. При этом в целях обеспечения недействия защиты от тока небаланса переходного режима внешнего КЗ коэффициент, учитывающий переходный режим, рекомендуется принимать равным .

Меньшее значение принимается при использовании на разных сторонах защищаемого трансформатора (автотрансформатора) однотипных трансформаторов тока (только встроенных или только выносных) и одинаковой схеме их соединения (например, в звезду), большее значение принимается при использовании для защиты разнотипных трансформаторов тока и разных схемах их соединения (на одной из сторон в звезду, на других— в треугольник).

5.13. Определяется первичный ток срабатывания отсечки по условию отстройки от максимального первичного тока небаланса при переходном режиме КЗ на шинах 110 кВ Значения тока небаланса , , и определяются соответственно по выражению, аналогичному (1.3), но составленному для расчетного КЗ; коэффициент  принят равным 3

Уставка отсечки принята равной . При такой уставке первичный ток срабатывания отсечки больше его расчетного значения и равен

5.14. Определяется коэффициент чувствительности защиты (ее чувствительного органа) .

Результаты расчетов  сведены в табл. 5.3.

                         (5.14.1)

Таблица 5.2 – Значения коэффициентов схемы для различных видов КЗ

Чувствительность защиты (ее чувствительного органа) определяется при металлическом КЗ на выводах) защищаемого трансформатора (автотрансформатора) при работе его на расчетном ответвлении. Расчетными режимами работы подстанции и питающих систем являются реальные режимы, обусловливающие минимальный ток при расчетном виде КЗ.

Коэффициент чувствительности рассчитывается, исходя из первичных токов рассматриваемого вида (т) КЗ и минимального тока срабатывания защиты .

Следует отметить, что, как правило, чувствительность защиты при обеспечивается с большим запасом, поэтому необходимость в ее расчете возникает лишь в особых случаях, характеризуемых весьма малыми токами КЗ в защищаемой зоне.

Чувствительность дифференциальной токовой отсечки не определяется, так как она является вспомогательным элементом, назначение которого — предотвращение недопустимого замедления или отказа срабатывания защиты при больших кратностях тока, когда чувствительный орган может сработать с большим замедлением кл не сработать из-за искажения формы кривой вторичного тока в переходном режиме КЗ (например, при значительном насыщении трансформаторов тока), и торможении вследствие этого чувствительного органа защиты токами второй и более высокими гармониками. Результаты расчетов коэффициентов чувствительности сведены в табл. 5.3.

Таблица 5.3 - Коэффициенты чувствительности защиты ДЗТ-21

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16