Дипломная работа: Модернизация электрооборудования и схемы управления токарно-винторезного станка
по
конструктивному исполнению;
по количеству
и виду контактов;
по напряжению:
U ном.к.в.. U ц.у. ; ( 31 )
по току
контактов:
I
ном.к..в. I дл.к.ц ; ( 32 )
где U ном.к.в – номинальное напряжение
конечного
выключателя, B;
I ном.к..в – номинальный ток контактов
конечного
выключателя,
А.
Покажем выбор
конечного выключателя SQ3, который коммутирует цепь катушек реле KV4, KV5, KV6, KV7, KV8 и герсиконового
контактора КМ3. В данном случае в наиболее тяжёлом режиме одновременно могут
работать : герконовое реле KV7 или герконовое реле KV8, а также герконовые
реле KV4, KV6 и герсиконовый контактор КМ3 . По формуле ( 24 ) длительный ток
коммутируемой цепи равен:
Iдл.к.ц..=(1,4+1,4+1,4+1,4+1,5+1,4+4)/
24=0,5 А
По ( )
выбираем конечный выключатель SQ3 марки ВПК2110У3 с Iном.к.в.=4 А, Uном.к.в.=24 В.
Выбор
оставшихся конечных выключателей аналогичен . Данные выбора сводим в таблицу 8.
Таблица 8
Позиционное обозначение |
Марка выключателя |
U ном.пер,
А
|
Iном.к.пер,
А
|
SQ1 |
ВПК2010У3 |
24 |
4 |
SQ2 |
ВПК2010У3 |
24 |
4 |
SQ3 |
ВПК2010У3 |
24 |
4 |
По паспорту
станка выбираем электромагнитные муфты YC1 и YC2 . YC1 марки ЭТМ0841Н2 с Uном.к.в.=24 В, Рпотр=60Вт
и YC2 марки ЭТМ0862В с Uном.к.в.=24 В, Рпотр=60Вт.
По паспорту
станка выбираем конденсатор С1 марки МБГП202000,51 с емкостью 0.51 мкФ.
По паспорту
станка выбираем диод VD15 марки Д226В.
Выбор диодов
мостового выпрямителя для питания цепи управления производим по условиям:
по обратному
напряжению:
U обр. 1,57 U ц.у. ; ( 33 )
по прямому
току:
I доп.пр. 0,5 I d, ( 34 )
где I d – ток нагрузки диодов, А.
Ток нагрузки
диодов определяем по формуле:
Id. Pпотр U ц.у, ( 35 )
где Pпотр – сумма активных мощностей
потребителей
цепи
управления, Вт.
Id.=(1,4+1,4+1,4+1,4+1,5+1,4+4+4+4+60)/24=3,35
А
По условиям (
33 ) и ( 34 ) имеем:
U обр. 1,57 24=37,7 В
I доп.пр. 0,5 3,35=1,68 А
По ( )выбираем
диоды VD11VD14 марки КД202Б с U обр =50 В, I доп.пр =3,5 А.
Выбор
понижающего трансформатора TV для питания цепей управления и местного
освещения производим по условиям:
по напряжению
обмоток:
Uном.1тр. U с. ; ( 36 )
Uном.2тр. U ц.у. ; ( 37 )
Uном.2мо. U ц.мо. ; ( 38 )
Sном.тр. Sрасч.1, ( 39 )
где Uном.1тр номинальное напряжение первичной
обмотки
трансформатора,
В;
Uном.2тр номинальное напряжение
вторичной обмотки
питание
выпрямителя, В;
Uном.2мо номинальное напряжение питания
обмотки
местного
освещения, В;
Sном.тр номинальная мощность
трансформатора, В А;
Sрасч.1 полная расчетная нагрузка
первичной
обмотки, В А.
Расчетную
нагрузку трансформатора определяем по формуле:
Sрасч.1 = S2 /, ( 40 )
где S2 суммарная полная мощность
нагрузки вторичных
обмоток,В А;
коэффициент полезного
действия трансформа
тора, о.е.
Суммарную
полную мощность нагрузки в нашем случае определяем по формуле:
S2=
Id Uц.у. + Iл.мо Uц.у., ( 41 )
где Iл.мо ток лампы местного
освещения, А.
По формуле (
24 )имеем:
Iл.мо =25 /24 =1,04 А
По формуле (
41 ) получим:
S2=3,35 24 + 1,04 24
=105,36 В А
По ( )
принимаем =0,875.
По формуле (
40 ) получим:
Sрасч.1 =105,36 / 0,875 =120,4 В
А
По условиям (
36 ), ( 37 ), ( 38 ), ( 39 ) получим:
Uном.1тр. 380 В
Uном.2тр. 29 В.
Uном.2мо. 24 В.
Sном.тр. 120,41
По ( )выбираем
разделительный трансформатор TV1 типа ОСМ 0,160 с Sном.тр =160 В А, Uном.1тр =380, Uном.2тр =29 В, Uном.2мо =24 В.
2.7
Выбор защитной аппаратуры и питающих проводов
Выбор водного
автоматического выключателя производим по условию:
I ном.р. I дл., ( 42 )
где Iном.р номинальный ток теплового
расцепителя
автоматического
выключателя, А;
I дл длительный ток нагрузки
цепи, А;
Для водного
автоматического выключателя QF2:
I
дл = I ном.д .+ I 1ном.тр, ( 43 )
где I ном.д сумма номинальных токов электродвигате
лей, А;
I 1ном.тр номинальный ток первичной
обмотки пони
жающего
трансформатора TV.
I ном.д =I ном.М1.+ I ном.М1 +I ном.М1 +I ном.М1, ( 44 )
I
1ном.тр =Sном.тр .+ U ном.1тр., ( 45 )
I ном.д =11,3+0,9+0,4+0,4=13,0 А
I 1ном.тр =160/380=0,42 А
По формуле (
43 ) получим:
I дл. =13,0+0,42=13,42 А
По условию (
42 ) имеем:
I ном.р. 13,42 А.
По ( )
выбираем автоматический выключатель QF2 марки ВА 5131 с I ном.в =100 А, I ном.р =16 А, Кт.о.
=10.
Поскольку
автоматический выключатель имеет комбинированный расцепитель, то проверим
выбранный выключатель на возможное срабатывание электромагнитного рсацепителя
по условию:
I ср.э.р.. 1,25 I кр, ( 46 )
где I ср.э.р – ток срабатывания электромагнитного
расце
пителя
выключателя, А;
I кр наибольший возможный кратковременный
ток в
защищаемой
цепи, А.
Для
автоматических выключателей серии ВА ток срабатывания электромагнитного
расцепителя можно определить по формуле:
I
ср.э.р..=10 I ном.р., ( 47 )
I ср.э.р.. 10 16=160,0 А
В нашем
случае наибольший кратковременный ток в защищаемой цепи определяется как сумма
пускового тока двигателя М1 и номинальных токов двигателей М2,М3 и М4 плюс
номинальный ток первичной обмотки трансформатора:
I кр =79,1+0,9+0,4+0,4+0,42=81,22
А
По условию (
47 ) имеем:
160 А 1,25 81,22=101,5
А
Условие
соблюдается, значит, автоматический выключатель выбран,верно .Окончательно
выбираем автоматический выключатель QF2 марки марки ВА 5131 с I ном.в =100 А, I ном.р =15 А, Кт.о.
=10.
Для защиты
питающей линии выбираем автоматический выключатель, устанавливаемый в
распределительном устройстве, по селективности на одну ступень выше, чем
вводной выключатель.
Выбор
оставшихся выключателей аналогичен .Данные выбора выключателей сводим в таблицу
9.
Таблица 9
Позиционное обозначение |
Марка выключателя |
I ном.р, А
|
I дл., А
|
I кр, А
|
QF1 |
ВА5131 |
20,0 |
13,42 |
81,22 |
QF2 |
ВА5131 |
16,0 |
13,42 |
81,22 |
QF3 |
ВА5131 |
2,0 |
1,70 |
3,10 |
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13 |