Учебное пособие: Тепловой расчет силового трансформатора
2.1 обеспечение температурного
режима
По условиям работы температура воздуха внутри шкафов
КРУ должна быть не ниже +5 °С. Температура наружного воздуха
(окружающей среды) принимается по средней температуре наиболее холодных суток в
зависимости от региона расположения подстанции из приложения 6.
Тепловая мощность подогревающего устройства
определяется величиной теплопотерь через стенки шкафа КРУ и излучением с его
наружной поверхности, Вт:
, (2.1)
где Qк —
конвективный поток теплоты через все теплоотдающие поверхности шкафа, Вт; Qл
— поток тепловой энергии,
излучаемой наружной поверхностью шкафа, Вт.
Теплопотери через все поверхности шкафа (боковые,
верхние) осуществляются посредством теплопередачи и рассчитываются по
уравнению, Вт:
, (2.2)
где к — коэффициент теплопередачи, Вт/(м2×К), tВН, tН — температура воздуха внутри шкафа и снаружи, °С, F —
расчетная поверхность теплообмена, м2.
Ее величина принимается по наружной поверхности шкафа
(см рис.3, 4, 5), причем у крайних и средних шкафов, стоящих в одном ряду,
поверхность теплообмена разная.
Коэффициент теплопередачи, Вт/(м2×К), рассчитывается по уравнению
, (2.3)
где aВН — коэффициент теплоотдачи от воздуха к внутренней
стенке шкафа, определяется при условии теплоотдачи внутри шкафа свободной
конвекцией, Вт/(м2 × К),
aН —
коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности шкафа к воздуху, рассчитывается
при обдувании поверхности шкафа ветром, Вт/(м2 × К).
dС — толщина
стенки шкафа, принять 2,5 ¸ 3 мм;
lС —
коэффициент теплопроводности стенки, выполненной из стали,
lС = 45 ¸ 55 Вт/(м × К).
Методика расчета коэффициентов теплоотдачи изложена в[3,4,6].Физические
параметры воздуха следует принять из приложения 2 по расчетной температуре
воздуха: внутри шкафов +5°С, снаружи — по температуре наиболее холодных суток
(см. приложение 6). Константы критериальных уравнений выбрать из приложений 4,5
с учетом условий теплоотдачи и расположения расчетной поверхности теплообмена
шкафа.
При расчете коэффициента теплоотдачи от наружной
поверхности aН скорость
ветра принять из приложения 6 согласно заданного региона.
При расчете потерь теплоты через пол учесть, что шкафы
стоят на бетоне. Толщина бетона =100 мм,
коэффициент теплопроводности бетона lб = 1.28 ¸ 1.3 Вт/(м × К) [3, 4]. Потери теплоты через пол в грунт осуществляются
сначала посредством теплоотдачи, а далее — теплопроводностью через пол шкафа и
бетонную подушку, Вт:
Qп = , (2.4)
где tвн —
температура воздуха внутри шкафа, °С;
tгр — температура грунта, °С, можно
принять на 10¸15 °С выше температуры наружного
воздуха;
Fп — поверхность пола шкафа, м2.
Рассчитывается суммарный конвективный поток теплоты
через боковые и верхнюю поверхности шкафа, а также через пол.
Лучистая составляющая теплопотерь определяется
уравнением, Вт,
, (2.5)
где со = 5.67 Вт/(м2К4)
— коэффициент излучения абсолютно черного тела;
e — степень черноты наружной поверхности шкафа;
e = 0.85 ¸ 0.9 — для поверхностей, покрытых масляной краской или
эмалью [3].
ТС, ТВ — абсолютные температуры
стенки и окружающего воздуха, К.
Температуру стенки шкафа можно рассчитать, °С,
, (2.6)
где F —
расчетная поверхность теплообмена излучением, м2.
По величине суммарных тепловых потерь (2.1) подбирают
тип и мощность электрообогревательного устройства,
Расчет выполнен по средней температуре самого
холодного периода года. Очевидно, с ростом температуры наружного воздуха
мощность электрообогрева должна снижаться. Необходимо разработать схему
автоматического регулирования тепловыделения нагревательного устройства в
зависимости от температуры наружного воздуха.
2.2 обеспечение влажностного
режима
При положительной температуре окружающей среды и
высокой влажности воздуха даже небольшое понижение температуры воздуха на 2—3 °С может привести к выпадению росы на изоляторах внутри шкафа КРУ.
Наиболее вероятен такой режим в весенне-осенний периоды из-за большой амплитуды
суточного колебания температуры. Поэтому в это время года следует сохранить
подогрев воздуха внутри шкафов КРУ. Автоматика должна включаться в этом случае
при повышении влажности до 95 %.
Мощность подогревателя можно рассчитать исходя из
условия, что изменение температуры воздуха внутри шкафа в течение суток не
должно опускаться ниже температуры точки росы, Вт,
, (2.7)
где к — коэффициент теплопередачи, Вт/(м2×К), рассчитывается аналогично (2.3);
F —
расчетная поверхность теплообмена, м2, определена (2.2);
— температурный напор,°С, вычисляется по уравнению:
,
где —
максимальная суточная амплитуда температуры, °С, зависит от
региона и месяца [7] и принимается из приложения 7;
tР — температура точки росы, °С, определяется по h-d диаграмме влажного воздуха по величине парциального
давления пара РП в зависимости от месяца и региона [7], принятых из
приложения 7.
Расчет коэффициентов теплоотдачи выполняется
аналогично изложенному выше.
Физические параметры воздуха следует принять из
приложения 2. по расчетной температуре воздуха. При расчете коэффициента
теплоотдачи от внутреннего воздуха к стенке aВН за определяющую температуру принять температуру точки
росы tР
соответствующего месяца. Расчет коэффициента теплоотдачи к наружному воздуху aН
выполнить для условий естественной конвекции, за определяющую температуру
принять среднюю температуру рассчитываемого месяца из приложения 7.
Константы критериальных уравнений выбрать из
приложения 4 с учетом условий теплоотдачи и расположения расчетной поверхности
теплообмена шкафа.
Для расчета поверхности теплообмена размеры шкафов КРУ
приведены на рис. 3, 4, 5.
Расчеты в этом разделе курсовой работы выполняются для
нескольких месяцев в соответствии с заданием. Результаты удобно оформить в виде
таблиц. Провести анализ выбранной схемы автоматического регулирования для этого
периода работы.
Список
рекомендуемых источников
1.
Справочник по
электроснабжению и электрооборудованию: в 2 т. Т.2 . Электрооборудование / под
ред. А.А. Федорова — М.: Энергоатомиздат, 1987. — 592 с.
2.
Тихомиров П.Н.
Расчет трансформаторов. М.: Энергоатомиздат, 1986. — 528 с.
3.
Тепло – и
массообмен. Теплотехнический эксперимент: справочник / под ред. В.А. Григорьева
и В.М. Зорина. — М.: Энергоиздат, 1982. — 512 с.
4.
Михеев М.А.,
Михеева И.М. Основы теплопередачи. — М.: Энергия, 1973. — 320 с.
5.
Краснощеков Е.А.,
Сукомел А.С. Задачник по теплопередаче.— М.: Энергия, 1980. — 288 с.
6.
Борзов В.П.,
Шабалина Л.Н. Сборник задач по теплотехнике: учебное пособие для студентов. —
Кострома: КГСХА, 2002. — 50 с.
7.
СНиП 2.01.01–82.
Строительная климатология и геофизика. — М.: Стройиздат, 1983. — 136 с.
8.
Дорошев К.И.
Эксплуатация комплектных распределительных устройств 6—220кВ. — М.: Энергоатомиздат, 1987. — 336 с.
Приложения
Приложение 1
Технические
характеристики силовых масляных трансформаторов с естественным охлаждением
Тип |
Номинальная
мощность, кВА |
Номинальное
напряжение, кВ |
Потери
энергии, кВт |
Размеры бака, мм |
ВН |
НН |
Рх.х. |
Рк.з. |
Длина
А |
Ширина
В |
Высота
Н |
ТМ-20/6* |
20 |
6,3 |
0,4 |
0,18 |
0,6 |
920 |
780 |
815 |
ТМ-20/10* |
20 |
10 |
0,4 |
0,22 |
0,6 |
1170 |
600 |
830 |
ТМ-25/6 |
25 |
6,3 |
0,4;0,23 |
0,105-0,125 |
0,6-0,69 |
1120 |
440 |
775 |
ТМ-25/10 |
25 |
10 |
0,4;0,23 |
0,105-0,125 |
0,6-0,69 |
1120 |
440 |
775 |
ТМ-30/6* |
30 |
6,3 |
0,4 |
0,25 |
0,85 |
970 |
800 |
885 |
ТМ-30/10* |
30 |
10 |
0,4 |
0,3 |
0,85 |
1070 |
600 |
905 |
ТМ-40/6 |
40 |
6,3 |
0,23 |
0,24 |
0,88 |
1075 |
465 |
815 |
ТМ-40/10 |
40 |
10 |
0,4 |
0,15-0,18 |
0,88-1,0 |
1075 |
465 |
815 |
ТМ-50/6* |
50 |
6,3 |
0,525 |
0,35 |
1,325 |
1060 |
835 |
1000 |
ТМ-63/6 |
63 |
6,3 |
0,4;0,23 |
0,36 |
1,28-1,47 |
1075 |
530 |
945 |
ТМ-63/10 |
63 |
10 |
0,4;0,23 |
0,22;0,265 |
1,28-1,47 |
1075 |
530 |
945 |
ТМ-63/20 |
63 |
20 |
0,4;0,23 |
0,245;0,29 |
1,28-1,47 |
992 |
775 |
1160 |
ТМ-100/10* |
100 |
10 |
0,525 |
0,73 |
2,4 |
1300 |
890 |
1130 |
ТМ-100/6 |
100 |
6,3 |
0,4;0,23 |
0,31-0,365 |
1,97-2,27 |
1150 |
800 |
1005 |
ТМ-100/10 |
100 |
10 |
0,4;0,23 |
0,31-0,365 |
1,97-2,27 |
1150 |
800 |
1005 |
ТМ-100/35 |
100 |
20;35 |
0,4;0,23 |
0,39-0,465 |
1,97-2,27 |
1190 |
895 |
1420 |
ТМ-160/6-10 |
160 |
6,3;10 |
0,4;0,23 |
0,46-0,54 |
2,65-3,1 |
1210 |
1000 |
1150 |
ТМ-160/35 |
160 |
35 |
0,23;0,4 |
0,56-0,66 |
2,65-3,1 |
1400 |
1000 |
1600 |
ТМ-180/6* |
180 |
6,3 |
0,525 |
1,0 |
4,0 |
1620 |
1050 |
1070 |
ТМ-180/10* |
180 |
10 |
0,525 |
1,2 |
4,1 |
1570 |
910 |
1220 |
ТМ-180/35* |
180 |
35 |
10,5 |
1,5 |
4,1 |
2340 |
1060 |
1375 |
ТМ-250/10 |
250 |
10 |
0,4;0,23 |
1,05 |
3,7-4,2 |
1265 |
1040 |
1225 |
ТМ-250/35 |
250 |
35 |
0,23;0,4 |
0,96 |
3,7-4,2 |
1450 |
1250 |
1655 |
ТМ-320/6* |
320 |
6,3 |
0,525 |
1,6 |
6,07 |
1860 |
1210 |
1220 |
ТМ-320/10* |
320 |
10 |
0,525 |
1,9 |
6,2 |
1860 |
1210 |
1220 |
ТМ-320/35* |
320 |
35 |
10,5 |
2,3 |
6,2 |
2390 |
1390 |
1450 |
ТМ-400/35 |
400 |
35 |
0,23;0,4 |
1,15-1,35 |
5,5-5,9 |
1650 |
1350 |
1750 |
ТМ-560/10* |
560 |
10 |
0,525 |
2,5 |
9,4 |
2270 |
1390 |
1450 |
ТМ-560/35* |
560 |
35 |
10,5 |
3,35 |
9,4 |
2380 |
1270 |
1690 |
ТМ-630/35 |
630 |
20;35 |
0,4;0,69 |
1,7-2,0 |
7,6 |
2060 |
1300 |
2000 |
ТМ-750/10* |
750 |
10 |
0,525 |
4,1 |
11,9 |
2405 |
1520 |
1710 |
ТМ-1000/10* |
1000 |
10 |
6,3 |
4,9 |
15,0 |
2570 |
1660 |
1810 |
ТМ-1000/35* |
1000 |
35;20 |
10,5 |
5,1 |
15,0 |
2810 |
1670 |
2040 |
ТМ-1000/35 |
1000 |
20 |
0,4;10,5 |
2,35-2,75 |
12,2-11,6 |
2570 |
1500 |
1850 |
ТМ-1000/35А |
1000 |
35 |
0,4;10,5 |
2,35-2,75 |
10,6 |
2570 |
1595 |
1850 |
ТМ-1600/35 |
1600 |
35 |
0,69;10,5 |
3,1-3,65 |
18;16,5 |
2620 |
1580 |
2150 |
Приложение 2
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8 |