Реферат: Железобетонные конструкции

Мгр = -Мос + !Q! * bк /2 ,

где bк - ширина колонны,

!Q! - наименьшая по модулю поперечная

 сила справа или слева от опоры

3.3. Определение площади сечения продольной арматуры

Полезную высоту балки определяем по формуле :

где М - наибольший расчетный пролетный или изгибающий

момент по грани опоры,

b - ширина ребра балки,

где m - процент армирования ( 1,5% - 2%)

По полученному значению x  определим А0 ( табл. 3 прил III ). А0 = 0.314

см

Полученную высоту округляем до 5 см в большую сторону.

Принимаю высоту h = 60 см, h0 = 57 см.

Уточнив геометрические размеры сечения балки, приступим к определению площади сечения продольной арматуры. На участках отрицательных изгибающих моментов ( у опор ), где плита попадает в растянутую зону, площадь арматуры определяют как в прямоугольном сечении ( см. п. 2.2. )

На участках же положительных моментов ( в пролетах ), где плита попадает в сжатую зону, площадь арматуры определяется так же, как  в балках таврового сечения. Прежде всего выбирается расчетная ширина полки ( если hпл/hгл =>0.1 то b’<=lпл ).

hпл/hгл = 8 / 57 = 0.133 > 0.1

Следовательно принимаю b’= 200 см. Теперь установим положение нейтралиной оси. Если Мполки => М то нейтральная ось проходит в полке и, следовательно, сечение расчитывается как прямоугольное с шириной равной bп’ ( см. п. 2.2. )

Мполки=b’*h’*Rb*( h0-hпл/2 ) = 200*8*1750*( 57 - 4 ) = 1.456*108 Н/см

145600 кг / м > 52567 кг / м

Мполки > М

Расчет продольной арматуры выполняю в табличной форме.

Таблица № 6.

Расчет выполняется аналогично расчёту площади сечения арматуры в плите ( см. п. 2.2. ).

3.4. Подбор поперечной арматуры в главной балке.

Главная балка армируется пространственными сварными каркасами выполненными из плоских каркасов. Для удобства армирования число плоских каркасов во всех пролетах главной балки должно быть одинаковым. Диаметр поперечной арматуры равен:

dsw = ( 1/3 - 1/4 ).ds= 8 мм

Максимальный шаг хомутов расчитывается по формуле:

затем в соответствии с нормами назначается действительный шаг хомутов. Так для первого пролета Qmax=379 кН ; Umax=74 см  , но в соответствии с нормами на опорном участке шаг хомутов 0.5>U<h/3

при h>450, поэтому принимаю (Lоп=2м) U1 = 200 мм ;

в середине пролета 0.5>U<3h/4 , принимаю U2 = 450 мм.

  Для остальных пролетов принимаем такие же значения для шагов хомутов U1 = 200 мм для Lоп=2м и U2=500 мм

Выполним проверку

Где n - число срезов хомута

b - ширина ребра балки

fx - площадь одной ветви хомута

Rax - расчетное сопротивление хомута

Rвт - расчетное сопротивление бетона на разрыв

6115 > 1800

условие выполнено!!!

4. Проектирование колонн и фундаментов ребристиго перекрытия.

4.1. Основные конструктивные требования к проектированию колонн.

Колонны предназначены для поддержания железобетонного перекрытия. Будучи жестко связанными с главными балками, они фактически представляют собой стойки рамной конструкции. Поэтому в них в общем случае возникают сжимающие усилия, изгибающие моменты и поперечные силы. Однако при пролетах, незначительно отличающихся друг от друга, средние колонны ребристого перекрытия, как правило, испытывают незначительный изгиб и их практически можно считать центрально сжатыми.

Армирование железобетонной колонны осуществляется стержневой продольной арматурой и хомутами.

Поперечное сечение центрально сжатых колонн обычно имеет форму квадрата. Размеры сечений колонн следует принимать кратными 5 см. Минимальные размеры поперечного сечения колонн из монолитного железобетона 300 X 300 мм.

4.2. Расчет колонны.

Грузовая площадь для одной колонны равна

Fгр пл = lгл + lвт = 6 * 5.4 = 32.4 м

Усилие действующее на колонну от собственного веса перекрытия:

G = gсв * Fгр пл = 3.8 кН/м2 * 32.4 м2 = 123.12 кН

Нагрузка от собственного веса колонны:

Gсвк = bк2 * hк * 3Hк * gб * n = 0.352 * 3 * 4 * 24 = 35.28 кН

Нагрузка от веса главной балки:

Gгл = ( 0.6 - 0.08 ) * 0.3 * 24 * 6 * 1.1 = 24.7 кН

Нагрузка от веса второстепенных балок:

3Gвт = (( 0.5 - 0.08 ) * 0.25 * 24 * 5.4 * 1.1) * 3 = 45 кН

Суммарная нагрузка:

Gкол = Gпол + Gгл + 3Gвт = 123.12 + 24.7 + 45 = 193 кН

Сжимающая сила N действующая на колонну в сечении 1-1:

N1-1 = 3Gкол + Gсв к + 2P = 3*193+ 35.28 + 2*661 = 1936.3 кН

где Р = р * Fгр пл = 20.4 * 32.4 = 660.96 кН

При заданном сечении колонны площадь арматуры определяется по формуле :

здесь m=1 ( т.к. bк > 20 см )

j - коэф.продольного изгиба, определяется из формулы

j = jб + 2(jж - jб)RsAs/RбAб =

= 0.91 + 2( 0.92 - 0.91 ) * 34000 * 15.2/1350*1225 = 0.91625

jж = 0.92   jб = 0.91 ( табл. 6 [1] )

зададимся диаметром и числом старжней арматуры 4Æ 22, тогда   Аs = 15.2 см2.

Принимаем для колонны 4Æ 22 с сечением  15.2 см2.

Для объединения продольной арматуры в общий каркас и придания ему жесткости, а так-же для предотвращения выпучивания стержней арматуры вследствии их продольного изгиба, колонна армируется сварными каркасами. Расстояние между хомутами принимаю L=0.4 м, диаметр арматуры для хомутов dсв = 8 мм.

Страницы: 1, 2, 3, 4