Курсовая работа: Железобетонные конструкции

Потери от быстронатекающей ползучести при σbp/Rbp=3,4/22,5=0,15‹0,5;

Первые потери:

; (36)

σbp/Rbp=0,18

σ8 – усадка бетона класса В45 и ниже. Принимаю равной 60. Для бетона, подверженного тепловой обработке при атмосферном давлении, значение потерь умножаю на 0,85. σ8=0,85*60=51МПа.

σ9 – ползучесть бетона по формуле:

 ; (37)

При σbp/Rbp≤0,75. Для бетона, подверженного тепловой обработке при атмосферном давлении, значение потерь умножаю на 0,85.

Вторые потери:

; (38)

Полные потери:

; (39)

Усилие обжатия с учетом полных потерь:

; (40)

Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси

Производится для выяснения необходимости проверки по раскрытию трещин. При этом для элементов, к трещиностойкости которых предъявляются требования третьей категории, принимаю значение коэффициентов надежности по нагрузке γf=1; М=61,5кНм. М≤Мcrc. Вычисляю момент образования трещин по приближенному способу ядровых моментов по формуле:

; (41)

где ; (42)

Поскольку М=61,5›Мcrc=50кНм, трещины в растянутой зоне образуются. Следовательно, необходим расчет по раскрытию трещин.

Проверяю, образуются ли начальные трещины в верхней зоне плиты при ее обжатии при значении коэффициента точности натяжения γsp=1,14 (момент от веса плиты не учитываю). Расчетное условие:

Условие удовлетворяется, начальные трещины не образуются.

Расчет по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси

Предельная ширина раскрытия трещин: непродолжительная acrc =0,4 мм, продолжительная acrc =0,3 мм. Изгибающие моменты от нормативных нагрузок: постоянной и длительной М=50,8кНм; полной М=61,5кНм. Приращение напряжений в растянутой арматуре от действия постоянной и длительной нагрузок расчитываю по формуле:

, (43)

где z1 – плечо внутренней пары сил:

; (44)

Ws – момент сопротивления сечения по растянутой арматуре:

; (45)

.

Т.к. усилие обжатия Р приложено в центре тяжести площади нижней напрягаемой арматуры, esn=0.

;

Приращение напряжений в арматуре от действия полной нагрузки:

Вычисляю по формуле:

ширина раскрытия трещин от непродолжительного действия полной нагрузки:

, (46)

где ; (47)

;

.

ширина раскрытия трещин от непродолжительного действия постоянной и длительной нагрузок:

ширина раскрытия трещин от постоянной и длительной нагрузок:

Непродолжительная ширина раскрытия трещин:

; (48)

Продолжительная ширина раскрытия трещин:

Расчет прогиба плиты

Прогиб определяю от постоянной и длительной нагрузок, предельный прогиб f=3 см. вычисляю параметры, необходимые для определения прогиба плиты с учетом трещин в растянутой зоне. Заменяющий момент равен изгибающему моменту от постоянной и длительной нагрузок М=50,8кНм; суммарная предельная сила равна усилию предварительного обжатия с учетом всех потерь и при γsp=1, Ntot=P2=266кН; эксцентриситет es, tot=M/Ntot=5080000/266000=19 см; коэффициент φl =0,8 – при длительном действии нагрузок; по формуле:

; (49)

принимаю φm=1;

коэффициент, характеризующий неравномерность деформации растянутой арматуры на участке между трещинами, по формуле:

; (50)

Вычисляюкривизну оси при изгибе по формуле:

; (51)

ψb=0,9; λb=0,15 – при длительном действии нагрузок; Ab=216*3=648см2.

Вычисляю прогиб по формуле:

; (52)

Определение усилий в ригеле поперечной рамы

Расчетная схема рамы и нагрузки

Поперечная многоэтажная рама имеет регулярную расчетную схему с равными пролетами ригелей и равными длинами стоек (высотами этажей). Сечения ригелей и стоек по этажам также приняты постоянными. Такая многоэтажная рама расчленяется для расчета на вертикальную нагрузку на одноэтажные рамы с нулевыми точками моментов – шарнирами, расположенными по концам стоек, – в середине длины стоек всех этажей, кроме первого.

Нагрузка на ригель от многопустотных плит считается равномерно распределенной, от ребристых плит при числе ребер в пролете ригеля более четырех – также равномерно распределенной. Ширина грузовой полосы на ригель равна шагу поперечных рам, в примере – 6 м. Подсчет нагрузок на 1 м2 перекрытия приведен в таблице 1.3.1.

Вычисляю постоянную нагрузку на 1 м длины ригеля.

Постоянная: от перекрытия с учетом коэффициента надежности по назначению здания γn=0,95:

От веса ригеля сечением 0,25х0,55 (ρ=2500 кг/см3) с учетом коэффициентов надежности γf=1,1 и γn=0,95:

Итого:

Временная с учетом γn=0,95:

в том числе длительная:

и кратковременная:

Полная нагрузка:

Вычисление изгибающих моментов в расчетных сечениях ригеля

Опорные моменты вычисляю для ригелей, соединенных с колоннами на средних и крайних опорах жестко, по формуле:

Таблица 1.5.1 – Опорные моменты ригеля при различных схемах загружения

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7