Курсовая работа: Реконструкция зданий и сооружений
Для
верхних швов крепления уголков имеем
so1 = (7756∙10/3747)(9+2.2-1)
= 211.1 МПа; x1 = 211,1/250 = 0.84; n1 = 3.7; y1 = 17.61 см.
Для
нижних швов крепления уголка усиления имеем
so2 = (7756∙10/3747)(9+2.2-3)
= 170 МПа; x2 = 170/250
= 0.68; n2 =2.6; y2 = 11.31см.
Для
верхних швов крепления уголков имеем
so3 = (7756∙10/3747)(9-2.2-1)
= 120.1 МПа; x1 = 120,1/250 = 0.48; n1 = 1.9; y1 = 4.4 см.
Для
нижних швов крепления уголка усиления имеем
so4= (7756∙10/3747)(9-2.2-3) = 79 МПа; x2 = 170/250 = 0.32; n2
=1.6; y2 = 0.9см.
¦w = [ aVlr(2l – lr)åniyi]/(8I)
¦w = [1∙0.006∙394/(8∙3747)](2∙600-394)(3.7∙17.61+2.6∙11.31+1.9∙4.4+1.6·0.9)
= 2.53 см
Окончательно
получаем ¦ = 0,03+0,04+2,53
= 2,6 см.
Допустим,
задано, что прогиб до 3,5 см не препятствует нормальной эксплуатации
конкретного технологического оборудования, тогда можно считать условие (5.4)
выполненным.
Следует
усиливать сначала нижний пояс балок, а затем верхний.
Опирание
второстепенной балки на главные осуществлялось в одном уровне с передачей
опорной реакции Qmax = 21.07∙3
=63.21 кН на ребра жесткости главной балки через односторонний сварной шов с
фактическим катетом kf = 4 мм.
Фактическая
длина шва lw = 20 см. Применялись электроды типа Э42.
N0 £ Rwfgwfgcbfkf(lw – Д)
Действительная
несущая способность шва Now =18∙1∙1∙0.7∙0.4∙19 = 95.6 кН < Qmax = 63.21 кН.
|