Курсовая работа: Расчет ребристых перекрытий многопролетных промышленных зданий

Расчет на прочность нужно произвести 4 раза:

1.  На максимальный положительный изгибающий момент в первом пролете М1 (1+2). В результате подбирается нижняя продольная арматура в каркасе Кр-1. Арматура устанавливается в 2 ряда.

2.  На максимальный положительный изгибающий момент в среднем пролете М2

В результате подбирается нижняя продольная арматура в каркасе Кр-2.

3. На изгибающий момент на грани колонны на опоре В

В результате подбирается верхняя продольная арматура, которая стоит в каркасе Кр-1 и Кр-2 у опоры В.

4. На отрицательный изгибающий момент в среднем пролете

Так как ширина ригеля не более 30 см устанавливаем 2 каркаса.

Проводим расчет на прочность 4 раза:

1.

В результате подбора получаем арматуру А-III с As (2Æ25 + 2Æ20) =16,1см2

2.

В результате подбора получаем арматуру А-III As (2Æ25) =9,82см2

3.

В результате подбора получаем арматуру А-III As (2Æ36) =20,36см2

4.

В результате подбора получаем (конструктивно) арматуру А-III As (2Æ20) =6,28см2

1)  Расчетные данные:

Определяем количество и Æ поперечной арматуры: n-2, dw³1/4 dmax

В приопорной части шаг поперечной арматуры назначают если:

Так как h = 700 мм Þ S = 200 мм

12)  Сжатые полки отсутствуют, значит коэффициент jf =0

13)  Продольной силы нет, принимаем jп = 0

14)  Считаем величину Мв:

15)  Определяем интенсивность армирования:

16)  Ищем длину проекции наклонной трещины на продольную ось

Если:

В любом случае принимают:

q1 - условная равномерно распределенная нагрузка от внешних сил

Условие выполняется.

17)  Определяем поперечную перерезывающую силу, воспринимаемую сжатой зоной бетона

18)  Определяем коэффициент с0:

Принимаем с0=1,13м

19)  Определяем поперечную перерезывающую силу, воспринимаемую поперечной арматурой

20)  Делаем проверку прочности

Условие выполняется Þ поставленной поперечной арматуры достаточно. Окончательно принимаем A-III c As,w (2Æ10) =1,57см2 с шагом 200 мм.

21)  Проверка достаточности размеров

jw1=1+5a*µw=1+5*0,075*3,14*10-3=1,0012

µw=

a=

jb1=1-b*Rb=1-0,01*13,05=0,87

Q£0.3*jw1*jb1*Rb*b*h0=0,3*1,0012*0,87*13,05*103*0,30*0,67=685,44 кН

283,62 кН á 685,44 кН

Построение эпюры материалов.

Производится по формуле:

Если арматура располагается в 1ряд:

Если арматура располагается в 2 ряда:

Защитный слой бетона:

В балках:

Расстояние между стержнями:

Несущую способность будем определять 6 раз:

1)  Несущая способность нижней арматуры в первом пролете

2) Нижняя арматура в первом пролете в полном объеме до торцов ригелей не доходит. Разрешается оборвать не более 50 % арматурных стержней. Определяем несущую способность нижней арматуры, дошедшей до торца элемента.

Обрываем 2Æ20 Þ остается 2Æ25 с Аs =9,82см2  

3) Определяем несущую способность нижней арматуры во втором пролете.

4) Определяем несущую способность верхней арматуры на опоре В

5) Определяем несущую способность верхней арматуры во втором пролете.

6) Определяем несущую способность верхней конструктивной арматуры в первом пролете.

На практике арматурные стержни заводятся на точку теоретического обрыва на W.

Конец W и является точкой реального обрыва. Длина заделки W рассчитывается.

W=max

gsw=

1.20d=20*0.02=0,4 м

Принимаю W1=0,4м.

2.20d=20*0.02=0,4 м,

Принимаю W2=0,4м.

3.20d=20*0.036=0,72м

Принимаю W3=0,72м.

4.20d=20*0.036=0,72м

Принимаю W4=0,72м.

1.  СНиП 2.03.01 - 84. Бетонные и железобетонные конструкции. М. 1984 г.

2.  Попов Н.Н., Забегаев А.В. Проектирование и расчет железобетонных конструкций. М., Высшая школа, 1985 г.