Курсовая работа: Расчет ребристых перекрытий многопролетных промышленных зданий
Расчет на прочность нужно произвести 4 раза:
1.
На максимальный положительный изгибающий момент в первом пролете М1
(1+2). В результате подбирается нижняя продольная арматура в каркасе Кр-1.
Арматура устанавливается в 2 ряда.
2.
На максимальный положительный изгибающий момент в среднем пролете М2
В результате подбирается нижняя продольная арматура в каркасе Кр-2.
3. На изгибающий момент на грани колонны на опоре В
В результате подбирается верхняя продольная арматура, которая стоит в каркасе
Кр-1 и Кр-2 у опоры В.
4. На отрицательный изгибающий момент в среднем пролете
Так как ширина ригеля не более 30 см устанавливаем 2 каркаса.
Проводим расчет на прочность 4 раза:
1.
В результате подбора получаем арматуру А-III с As
(2Æ25 + 2Æ20) =16,1см2
2.
В результате подбора получаем арматуру А-III As
(2Æ25) =9,82см2
3.
В результате подбора получаем арматуру А-III As
(2Æ36) =20,36см2
4.
В результате подбора получаем (конструктивно) арматуру А-III As
(2Æ20) =6,28см2
Расчет на прочность ригеля по наклонному сечению
1)
Расчетные данные:
Определяем количество и Æ
поперечной арматуры: n-2, dw³1/4 dmax
В приопорной части шаг поперечной арматуры назначают если:
Так как h =
700 мм Þ S = 200 мм
12)
Сжатые полки отсутствуют, значит коэффициент jf =0
13)
Продольной силы нет, принимаем jп
= 0
14)
Считаем величину Мв:
15)
Определяем интенсивность армирования:
16)
Ищем длину проекции наклонной трещины на продольную ось
Если:
В любом случае принимают:
q1 - условная равномерно
распределенная нагрузка от внешних сил
Условие выполняется.
17)
Определяем поперечную перерезывающую силу, воспринимаемую сжатой зоной бетона
18)
Определяем коэффициент с0:
Принимаем с0=1,13м
19)
Определяем поперечную перерезывающую силу, воспринимаемую поперечной арматурой
20)
Делаем проверку прочности
Условие выполняется Þ
поставленной поперечной арматуры достаточно. Окончательно принимаем A-III c As,w (2Æ10)
=1,57см2 с шагом 200 мм.
21)
Проверка достаточности размеров
jw1=1+5a*µw=1+5*0,075*3,14*10-3=1,0012
µw=
a=
jb1=1-b*Rb=1-0,01*13,05=0,87
Q£0.3*jw1*jb1*Rb*b*h0=0,3*1,0012*0,87*13,05*103*0,30*0,67=685,44
кН
283,62 кН á 685,44 кН
Построение эпюры материалов.
Производится по формуле:
Если арматура располагается в 1ряд:
Если арматура располагается в 2 ряда:
Защитный слой бетона:
В балках:
Расстояние между стержнями:
Несущую способность будем определять 6 раз:
1)
Несущая способность нижней арматуры в первом пролете
2) Нижняя арматура в первом пролете в полном объеме до торцов
ригелей не доходит. Разрешается оборвать не более 50 % арматурных стержней. Определяем
несущую способность нижней арматуры, дошедшей до торца элемента.
Обрываем 2Æ20 Þ остается 2Æ25 с Аs =9,82см2
3) Определяем несущую способность нижней арматуры во втором пролете.
4) Определяем несущую способность верхней арматуры на опоре В
5) Определяем несущую способность верхней арматуры во втором
пролете.
6) Определяем несущую способность верхней конструктивной арматуры
в первом пролете.
На практике арматурные стержни заводятся на точку теоретического
обрыва на W.
Конец W и является точкой реального обрыва. Длина заделки W рассчитывается.
W=max
gsw=
1.20d=20*0.02=0,4 м
Принимаю W1=0,4м.
2.20d=20*0.02=0,4 м,
Принимаю W2=0,4м.
3.20d=20*0.036=0,72м
Принимаю W3=0,72м.
4.20d=20*0.036=0,72м
Принимаю W4=0,72м.
Список литературы
1.
СНиП 2.03.01 - 84. Бетонные и железобетонные конструкции. М. 1984 г.
2.
Попов Н.Н., Забегаев А.В. Проектирование и расчет железобетонных конструкций.
М., Высшая школа, 1985 г.
|