Курсовая работа: Расчет и конструирование фундамента под промежуточную опору моста
Определяем полную
вертикальную расчетную нагрузку Nn по подошве фундамента. Нагрузка по обрезу фундамента
N = po + рп = 4,3+1 = 5,3
МН .
Поскольку фундамент
врезан в водопроницаемый грунт, учитывается взвешивающее действие воды на фундамент.
Тогда при удельном весе материала фундамента (бетон) во взвешенном состоянии
уsЬф = уь - yw = 24 - 10 =14 кН/м3,
получим
Рф
= 14 • (2,2 • 3 • 10,4 + 3,2 • 3,5 • 10,4) = 2591,68 кН
Так как фундамент
находится в водопроницаемом и водонасыщенном грунте, то вода не будет оказывать
давление на уступы фундамента Рв = 0.
Давление суглинка на
нижние уступы фундамента определяется с учетом взвешивающего действия воды
Рr= 1,5 • 7,88 • 0,5 •
10,4 • 2 = 122,93кН.
Так как суглинок
находится во взвешенном состоянии, то его удельный вес
Ysb= (
27,5-10)/(1,4+0,82) = 7,88 кН/м3.
Полная вертикальная
расчетная нагрузка по подошве фундамента:
N11= 5300 + 2591,68 +
122,93 = 8014,61 кН ~ 8,02 MH.
Среднее давление под
подошвой фундамента
P = N11 / А = 8,02 / (3,2
• 10,4) = =0,24 МПа = 2,4 кгс/см2.
Слева от оси фундамента
строится в масштабе эпюра вертикального напряжения от собственного веса грунта.
Она начинается на уровне дна водотока (без учета размыва). Таким образом,
напряжение на кровле слоя суглинка равно нулю, а на уровне его подошва
= 7,88 • 2,8 = 22,06 кН/м2
= 0,022 МПа
Напряжение szgo на уровне подошвы
фундамента
szgo=s`zgi + Ysb2 • h'ф
здесь
Ysb2 = ( 27,4 -10 ) / (
1,4+ 0,73 )=8,17 кН/м3
удельный вес песка во
взвешенном состоянии;
h'ф = 2,2 м — заглубление
фундамента в слой глины.
Отсюда
szgo = 22,06 + 8,17 • 2,2 =
40,03 кН/м3 = 0,04 МПа.
Напряжение s'gz,b уровне
подошвы слоя глины
s 'zg2 = szgl + Ysb2 • h2 = 22,06 + 8,17 • 7,4 = 82,52 кН/м3 =
0,083 МПа.
Эпюра напряжения szg на кровле глины
(водоупор) имеет скачок и определяется по
формуле
s''gz = Y 1• h1+YW •
hW + Y 2•
h2
s''gz =19,5• 2,8 +10•2 +
19,8•7,4= 221,12 кН/м3 = 0,221 МПа.
На глубине 3,6 м от кровли песка
sg3
=
221,12 +16,05 • 3,6 = 278,9 кН/м3 = 0,279 МПа.
Ysb3 = 7,88 + 8,17 = 16,05 кН/м3
Далее эпюра szg может быть построена продлением ограничивающий
эпюру прямой, как и в рассматриваемом ранее случае.
По аналогии строится
эпюра 0,2 szg справа от оси Z в масштабе.
Строится эпюра szg
дополнительных вертикальных напряжений.
Ширина фундамента b = 3,2
м, тогда максимальная толщина элементарного слоя h. < 0,4• 4 = 1,6 м.
Принимаем толщину элементарных слоев равными 1,2 м.
Дополнительное
вертикальное давление на основание в уровне подошвы фундамента
szpo =Pm -szgo = 0,418
– 0,04 = 0,414 МПа.
Коэффициент h=L/b=10,4/3,2= 3,25.
В рассматриваемом примере
нижняя граница сжимаемой толщи B.C., получилась практически на середине 6-го
элементарного слоя.
Средние дополнительные
напряжения определяются в1-6 слоях, т.е. в пределах Нс =5,8м.
Так же, как и в разделе
1, определяются осадки Si, отдельных слоев в пределах от подошвы фундамента до
B.C. и суммарная осадка S = 5,7 см.
Поскольку величина
расчетного пролета не изменилась, то
Sдоп =1,5•ÖLp= 1,5•5,74=8,62 см
В
результате имеем S = 5,7 см < Sдоп = 8,62 см.
Таким образом, расчет по
II второй группе предельных состояний (по величине осадки) удовлетворяет
требованиям СНиП 2.05.03*. «Мосты и трубы» и изменение размеров фундамента не
требуется.
В том случае, если
условие S < Sдоп не выполняется необходимо изменить размеры фундамента:
увеличить глубину заложения или размеры в плане и повторно выполнить расчет
осадки.
Таблица № 3
Помер |
Глуби- |
Толщи |
Коэф- |
Коэф- |
Допол- |
Сред- |
Мо- |
Осад- |
элемен- |
на Zi ОТ
|
на
слоя |
фи- |
фи- |
тельное |
нее
до- |
дуль |
ка |
тарно- |
подош- |
hi, м
|
циент |
циент |
напря- |
полни- |
дефор- |
слоя |
го
слоя |
вы
фун |
|
x=2z/b |
a |
жение |
тельное |
мации |
Si,m
|
|
дамен- |
|
|
|
szp, на |
напря- |
Е,
|
|
|
та, м |
|
|
|
глуби- |
жение
в |
МПа |
|
|
|
|
|
|
не z, |
слое spi
szp szp
|
|
|
|
|
|
|
|
МПа |
МПа |
|
|
|
0,00 |
|
0,00 |
1,000 |
0,414 |
|
|
|
1 |
|
1,2 |
|
|
|
0,392 |
35,0 |
0,005 |
|
1,2 |
|
0,75 |
0,890 |
0,370 |
|
|
|
2 |
|
1,2 |
|
|
|
0,330 |
35,0 |
0,006 |
|
2,4 |
|
1,5 |
0,694 |
0,290 |
|
|
|
3 |
|
1,2 |
|
|
|
0,245 |
35,0 |
0,0046 |
|
3,6 |
|
2,25 |
0,489 |
0,200 |
|
|
|
4 |
|
1,2 |
|
|
|
0,175 |
23,0 |
0,005 |
|
4,8 |
|
3,0 |
0,364 |
0,150 |
|
|
|
5 |
|
0,4 |
|
|
|
0,140 |
23,0 |
0,0036 |
|
5,2 |
|
3,25 |
0,310 |
0,130 |
|
|
|
6 |
5,8 |
0,6 |
(B.C.)
|
0,285 |
0,118 |
0,050 |
23,0 |
0,0026 |
|
6,4 |
|
4,0 |
0,248 |
0,100 |
|
|
|
7 |
|
1,2 |
|
|
|
|
|
|
|
7,6 |
|
4,75 |
0,199 |
0,080 |
|
|
|
8 |
|
1,2 |
|
|
|
åSi=S= |
0,057 м |
= 5,7 см |
|
8,8 |
|
5,5 |
0,163 |
0,070 |
|
|
|
9 |
|
1,2 |
|
|
|
|
|
|
|
10,0 |
|
6,25 |
0,129 |
0,050 |
|
|
|
10 |
|
1,2 |
|
|
|
|
|
|
|
11,2 |
|
7,0 |
0,105 |
0,040 |
|
|
|
11 |
|
1,2 |
|
|
|
|
|
|
|
12,4 |
|
7,75 |
0,086 |
0,035 |
|
|
|
12 |
|
1,2 |
|
|
|
|
|
|
|
13,6 |
|
8,5 |
0,075 |
0,030 |
|
|
|
13 |
|
1,2 |
|
|
|
|
|
|
|
14,8 |
|
9,25 |
0,063 |
0,026 |
|
|
|
14 |
|
0,4 |
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10 |