Курсовая работа: Расчет выпрямительного диффузионного диода
Для нахождения UFM при выбранном значении диаметра
выпрямительного элемента по формуле (1.4.5) рассчитывается активная площадь
структуры, а затем определяется максимальное значение плотности тока в прямом
направлении
. (1.5.1)
Далее исходя из ВАХ диода
единичной площади по (1.4.7) находится значение прямого падения напряжения UFM. К нему можно добавить падение
напряжения на омических контактах, не учитываемое в вышеуказанных выражениях.
Для силовых выпрямительных диодов оно составляет 0,05 В.
По обратному току ограничивающим параметром обычно
является повторяющийся импульсный обратный ток диода IRRM — наибольшее мгновенное значение
обратного тока, обусловленное повторяющимся импульсным обратным напряжением URRM. Измеряется IRRM при максимально допустимой
температуре перехода Tjm.
Обратный ток реального
диода состоит из нескольких составляющих:
IR =
IS + Ig + IУТ +
IПОВ + IКАН, (1.5.2)
где IS — ток насыщения; Ig — ток термогенерации; IУТ — ток утечки по поверхности; IПОВ — поверхностный ток; IКАН — канальный ток.
Некоторые из них, такие,
как IУТ и IКАН аналитически не рассчитываются.
Поверхностный ток содержит трудно определяемую скорость поверхностной рекомбинации.
Поэтому при расчете обратного тока обычно ограничиваются двумя составляющими —
током насыщения и генерационным током.
Ток насыщения — это ток,
обусловленный носителями заряда, экстрагируемыми обратносмещённым р — n-переходом из базовых областей.
Наиболее общее выражение для плотности тока насыщения, имеет вид:
. (1.5.3)
где ni-собственная концентрация, – диффузионная длина.
В диффузионных р — n-переходах обычно диффузионная
область получается значительно сильнее легированной, чем другая базовая
область, представляющая собой исходный материал. В этом случае в выражении для
плотности тока насыщения одной составляющей (электронной для р+ - n-перехода и дырочной для n+ — p-перехода) можно пренебречь.
Температурная зависимость
параметров, входящих в (1.5.3) представлена ниже.
, (1.5.4)
, (1.5.5)
, (1.5.6)
где Tn=T/300; T-
температура по шкале Кельвина.
Плотность генерационного
тока, как правило, вычисляется в предположении, что энергетические уровни
генерационно-рекомбинационных центров находятся вблизи середины запрещенной
зоны:
. (1.5.7)
где l(URRM) — ширина области объемного заряда
при повторяющемся импульсном обратном напряжении.
Для экспоненциального р —
n-перехода ширина области объемного
заряда может быть найдена по формулам [1]:
при l > 4λ, (1.5.8)
при l ≤ 20λ. (1.5.9)
Если расширение области
объемного заряда в базу ограничивается сильнолегированной n+ или р+ - областью то после определения l следует вычислить распространение
области объемного заряда в базовые области по формулам:
, (1.5.10)
. (1.5.11)
И если ln при напряжении URRM окажется больше dn (см. рисунок 1.4.1 ), то ширину области
объемного заряда следует найти по формуле
, (1.5.12)
Генерационное время жизни
τg обычно принимается равным времени
жизни носителей заряда в базовых областях. Если эти значения различаются, то в
качестве τg берется
среднее геометрическое от времени жизни неосновных носителей заряда в базовых
областях
. (1.5.13)
После определения
плотностей тока насыщения и генерационного тока рассчитывается повторяющийся
импульсный обратный ток диода
. (1.5.14)
Площадь S, входящая в это выражение, в случае
выпрямительного элемента с фаской отличается от SАКТ для прямого направления. Обратный ток диода формируется в
области объемного заряда, и в качестве S необходимо брать площадь структуры в плоскости
металлургического перехода (пунктирная линия на рисунке 1.4.2), что практически
совпадает с площадью большего омического контакта:
. (1.5.15)
2. РАССЧЕТНАЯ ЧАСТЬ
2.1 Расчет удельного
сопротивления исходного кристалла
В качестве исходного
материала выбираем кремний n-типа
проводимости.
Выбор удельного сопротивления
исходного кристалла производится то напряжению лавинного пробоя.
Напряжение лавинного
пробоя определяется по заданному значению повторяющегося импульсного обратного
напряжения Urrm . В соответствии с формулой (1.2.1), задавшись коэффициентом запаса k = 0.80, найдем напряжение лавинного
пробоя:
В.
Так как мы имеем дело с
диффузионным p-n – переходом, распределение примеси в котором аппроксимируется
экспонентой, то следует уточнить напряжение лавинного пробоя. Для этого сначала
по формуле (1.2.9б) в первом приближении определим ширину области объемного
заряда при напряжении лавинного пробоя:
мкм.
Далее, выбрав λ = 8 и
сравнив lB с 5λ, из (1.2.8б) в первом приближении определим значение
концентрации легирующей примеси в исходном кристалле:
см-3.
Имея значения параметров lB, λ и N0 в первом приближении, по выражению (1.2.7) можно уточнить
напряжение лавинного пробоя экспоненциального p—n-перехода.
В.
Определим расхождение
значения напряжения лавинного пробоя полученного по (1.2.1) с тем же полученным
по (1.2.7):
Учитывая то, что
расхождение меньше 3%, то расчет на этом можно закончить и установить удельное
сопротивление ρ исходного кристалла. По графику зависимости удельного
сопротивления от концентрации легирующей примеси [2], находим, что для N0 = 5,69×1013 – ρ = 70 Ом×см.
2.2 Расчет геометрических размеров
слоев выпрямительного элемента
Расчет геометрических
размеров слоев диффузионного выпрямительного элемента проведем, используя
приближение экспоненциального перехода.
Из рисунка 1.2.1 видно,
что слоями нашей конструкции выпрямительного элемента являются p+ n и n+ слои, для расчета которых необходимо определить xj, dn и xjn.
Глубину залегания p - n перехода xj можно рассчитать используя выражение (1.3.1) откуда:
мкм, Примем xj = 55мкм.
Тогда из (1.2.3) можно
определить параметры диффузии Dt:
см-2.
Далее, для определения dn найдем расширение ООЗ в n-область по (1.3.2)
мкм.
Так как lnB много больше 150 мкм то расширение
ООЗ в базу ограничим и примем:
мкм.
Для выпрямительных диодов
xjn обычно составляет 30-50 мкм.
Выберем xjn= 40 мкм.
Теперь по (1.3.3)
определим общую толщину выпрямительного элемента
W = xj + хjn + dn = 55 + 40 + 175 = 270 мкм.
2.3 Расчет диаметра выпрямительного элемента и выбор
конструкции корпуса диода
Расчет диаметра
выпрямительного элемента производится исходя из средней мощности прямых потерь
в диоде и максимально возможной отводимой мощности, обеспечиваемой выбранной
конструкцией корпуса диода. Для определения диаметра выпрямительного элемента
по критерию (1.4.3) необходимо вычислить среднюю мощность прямых потерь в диоде
по (1.4.4).
Прежде построим прямую
ВАХ диода единичной площади. Для этого воспользуемся формулой (1.4.7), но
следует определить сначала по (1.4.8) и (1.4.9) входящие в него компоненты
(μP(Si) = 470 см2 /(В×с), ni = 1,45×1010 см-3):
мкс.
см.
А/см2.
Задавшись плотностью
прямого тока jF по (1.4.7) определим падение
напряжения в прямом направлении VF. Полученные результаты занесем в таблицу.
Таблица – 2.3.1
jF,А/см2
|
10 |
50 |
100 |
150 |
200 |
250 |
300 |
350 |
400 |
450 |
500 |
550 |
600 |
650 |
700 |
750 |
800 |
850 |
900 |
950 |
1000 |
VF,В
|
0,88 |
1,00 |
1,09 |
1,16 |
1,23 |
1,29 |
1,35 |
1,41 |
1,47 |
1,53 |
1,59 |
1,65 |
1,70 |
1,76 |
1,82 |
1,87 |
1,93 |
1,98 |
2,04 |
2,09 |
2,15 |
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6 |